se ha leído el artículo
array:22 [ "pii" => "S043956891730044X" "issn" => "04395689" "doi" => "10.1016/j.hya.2017.05.007" "estado" => "S200" "fechaPublicacion" => "2017-07-29" "aid" => "103" "copyright" => "Asociación Científico-Técnica del Hormigón Estructural (ACHE)" "copyrightAnyo" => "2017" "documento" => "article" "crossmark" => 0 "subdocumento" => "fla" "abierto" => array:3 [ "ES" => false "ES2" => false "LATM" => false ] "gratuito" => false "lecturas" => array:2 [ "total" => 61 "formatos" => array:3 [ "EPUB" => 4 "HTML" => 14 "PDF" => 43 ] ] "itemSiguiente" => array:17 [ "pii" => "S0439568917300542" "issn" => "04395689" "doi" => "10.1016/j.hya.2017.06.002" "estado" => "S200" "fechaPublicacion" => "2017-08-22" "aid" => "113" "copyright" => "Asociación Científico-Técnica del Hormigón Estructural (ACHE)" "documento" => "article" "crossmark" => 0 "subdocumento" => "fla" "abierto" => array:3 [ "ES" => false "ES2" => false "LATM" => false ] "gratuito" => false "lecturas" => array:2 [ "total" => 63 "formatos" => array:3 [ "EPUB" => 5 "HTML" => 12 "PDF" => 46 ] ] "es" => array:11 [ "idiomaDefecto" => true "titulo" => "La doble célula triangular: mejora sustancial de la resistencia a carga concentrada transversal en puentes empujados" "tienePdf" => "es" "tieneTextoCompleto" => "es" "tieneResumen" => array:2 [ 0 => "es" 1 => "en" ] "titulosAlternativos" => array:1 [ "en" => array:1 [ "titulo" => "The bottom triangular cell: A significant improvement for patch loading resistance in launched bridges" ] ] "contieneResumen" => array:2 [ "es" => true "en" => true ] "contieneTextoCompleto" => array:1 [ "es" => true ] "contienePdf" => array:1 [ "es" => true ] "resumenGrafico" => array:2 [ "original" => 0 "multimedia" => array:7 [ "identificador" => "fig0040" "etiqueta" => "Figura 8" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr8.jpeg" "Alto" => 438 "Ancho" => 2326 "Tamanyo" => 43767 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0050" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Modelo mecánico para la contribución de los rigidizadores. Caso <span class="elsevierStyleItalic">l<span class="elsevierStyleInf">y</span></span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic"><</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">a</span>.</p>" ] ] ] "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "autoresLista" => "Tomás Ripa Alonso" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "nombre" => "Tomás" "apellidos" => "Ripa Alonso" ] ] ] ] ] "idiomaDefecto" => "es" "EPUB" => "https://multimedia.elsevier.es/PublicationsMultimediaV1/item/epub/S0439568917300542?idApp=UINPBA00004N" "url" => "/04395689/unassign/S0439568917300542/v1_201708221120/es/main.assets" ] "itemAnterior" => array:17 [ "pii" => "S0439568917300487" "issn" => "04395689" "doi" => "10.1016/j.hya.2017.05.011" "estado" => "S200" "fechaPublicacion" => "2017-07-01" "aid" => "107" "copyright" => "Asociación Científico-Técnica del Hormigón Estructural (ACHE)" "documento" => "article" "crossmark" => 0 "subdocumento" => "fla" "abierto" => array:3 [ "ES" => true "ES2" => true "LATM" => true ] "gratuito" => true "lecturas" => array:2 [ "total" => 1052 "formatos" => array:3 [ "EPUB" => 34 "HTML" => 765 "PDF" => 253 ] ] "es" => array:11 [ "idiomaDefecto" => true "titulo" => "Puente de La Florida. Conexión del barrio de La Florida con la calle Martínez Cachero, Oviedo" "tienePdf" => "es" "tieneTextoCompleto" => "es" "tieneResumen" => array:2 [ 0 => "es" 1 => "en" ] "titulosAlternativos" => array:1 [ "en" => array:1 [ "titulo" => "La Florida Bridge. Connection between La Florida neighborhood and Martinez Cachero street, Oviedo" ] ] "contieneResumen" => array:2 [ "es" => true "en" => true ] "contieneTextoCompleto" => array:1 [ "es" => true ] "contienePdf" => array:1 [ "es" => true ] "resumenGrafico" => array:2 [ "original" => 0 "multimedia" => array:7 [ "identificador" => "fig0010" "etiqueta" => "Figura 2" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr2.jpeg" "Alto" => 784 "Ancho" => 1625 "Tamanyo" => 77262 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0020" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Vista 3<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>D del diseño definitivo del puente.</p>" ] ] ] "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "autoresLista" => "Guillermo Capellán Miguel, Alejandro Godoy Ansótegui, Marianela García Pérez, Santiago Guerra Soto, Juan Ruiz Escobedo, Julio González Zalduondo" "autores" => array:6 [ 0 => array:2 [ "nombre" => "Guillermo" "apellidos" => "Capellán Miguel" ] 1 => array:2 [ "nombre" => "Alejandro" "apellidos" => "Godoy Ansótegui" ] 2 => array:2 [ "nombre" => "Marianela" "apellidos" => "García Pérez" ] 3 => array:2 [ "nombre" => "Santiago" "apellidos" => "Guerra Soto" ] 4 => array:2 [ "nombre" => "Juan" "apellidos" => "Ruiz Escobedo" ] 5 => array:2 [ "nombre" => "Julio" "apellidos" => "González Zalduondo" ] ] ] ] ] "idiomaDefecto" => "es" "EPUB" => "https://multimedia.elsevier.es/PublicationsMultimediaV1/item/epub/S0439568917300487?idApp=UINPBA00004N" "url" => "/04395689/unassign/S0439568917300487/v1_201707010145/es/main.assets" ] "es" => array:17 [ "idiomaDefecto" => true "titulo" => "Influencia de la orientación y la densidad de las fibras en la resistencia a tracción por flexión de hormigones" "tieneTextoCompleto" => true "autores" => array:1 [ 0 => array:4 [ "autoresLista" => "Jesús Mínguez Algarra, Dorys González Cabrera, Miguel Ángel Vicente Cabrera" "autores" => array:3 [ 0 => array:4 [ "nombre" => "Jesús" "apellidos" => "Mínguez Algarra" "email" => array:1 [ 0 => "jminguez@ubu.es" ] "referencia" => array:2 [ 0 => array:2 [ "etiqueta" => "<span class="elsevierStyleSup">a</span>" "identificador" => "aff0005" ] 1 => array:2 [ "etiqueta" => "<span class="elsevierStyleSup">*</span>" "identificador" => "cor0005" ] ] ] 1 => array:3 [ "nombre" => "Dorys" "apellidos" => "González Cabrera" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etiqueta" => "<span class="elsevierStyleSup">b</span>" "identificador" => "aff0010" ] ] ] 2 => array:3 [ "nombre" => "Miguel Ángel" "apellidos" => "Vicente Cabrera" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etiqueta" => "<span class="elsevierStyleSup">c</span>" "identificador" => "aff0015" ] ] ] ] "afiliaciones" => array:3 [ 0 => array:3 [ "entidad" => "Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Dr. por la Universidad de Burgos. Universidad de Burgos, Profesor Asociado, Burgos, España" "etiqueta" => "a" "identificador" => "aff0005" ] 1 => array:3 [ "entidad" => "Dr. Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Universidad de Burgos, Profesor Contratado Doctor Fijo, Burgos, España" "etiqueta" => "b" "identificador" => "aff0010" ] 2 => array:3 [ "entidad" => "Dr. Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos. Universidad de Burgos, Profesor Titular de Universidad, Burgos, España" "etiqueta" => "c" "identificador" => "aff0015" ] ] "correspondencia" => array:1 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "cor0005" "etiqueta" => "⁎" "correspondencia" => "Autor para correspondencia." ] ] ] ] "titulosAlternativos" => array:1 [ "en" => array:1 [ "titulo" => "Influence of fibre volume fraction and fibre orientation on the residual flexural tensile strength of fibre-reinforced concrete" ] ] "resumenGrafico" => array:2 [ "original" => 0 "multimedia" => array:7 [ "identificador" => "fig0025" "etiqueta" => "Figura 5" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr5.jpeg" "Alto" => 584 "Ancho" => 1040 "Tamanyo" => 114477 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0035" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Probeta durante el ensayo.</p>" ] ] ] "textoCompleto" => "<span class="elsevierStyleSections"><span id="sec0005" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">1</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0025">Introducción</span><p id="par0005" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El modo de fallo de los hormigones reforzados con fibras sometidos a cargas de flexión, con o sin esfuerzo axil, está fuertemente condicionado por la resistencia residual posfisuración (f<span class="elsevierStyleInf">R,i</span>). De acuerdo con el Model Code 2010 <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0070">[1]</a>, el diseño estructural de estos hormigones se basa en la tensión residual proporcionada por el refuerzo de fibras. En particular, los valores de f<span class="elsevierStyleInf">R,1</span> y f<span class="elsevierStyleInf">R,3</span> son utilizados en la formulación, definidos estos como los valores de resistencia residual a tracción asociados a una apertura de fisura de 0,5 y 2,5<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm, respectivamente.</p><p id="par0010" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Estos valores son empíricos para cada dosificación de hormigón, y se obtienen a través del correspondiente ensayo normalizado de flexión en tres puntos <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0075">[2]</a>.</p><p id="par0015" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El resultado obtenido en este ensayo está fuertemente condicionado por la densidad de fibras y su orientación, además de por el tipo de fibra. Por un lado, cuanto mayor es la cantidad de fibras o, dicho de otro modo, su densidad, mayor es la resistencia residual. Por otra parte, cuando las fibras se encuentran orientadas paralelamente a la dirección de la tracción, su eficiencia estructural es más alta y el resultado macroscópico es una mayor resistencia residual. Por el contrario, si las fibras se encuentran orientadas perpendicularmente a la dirección de la tracción, su influencia es nula y, de facto, el material se comporta como si no tuviese fibras.</p><p id="par0020" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Hasta la fecha, la orientación de las fibras es un fenómeno que no es controlable durante la construcción, lo que introduce incertidumbre en el resultado final. La orientación de las fibras, como tantos otros fenómenos en el hormigón, muestra un claro efecto de escala. Esto hace que en probetas pequeñas, como las que habitualmente se utilizan en los ensayos de caracterización de los hormigones con fibras, la orientación de estas sea, fundamentalmente, a lo largo del eje de la misma, mientras que en elementos más grandes (vigas o losas) su orientación sea muy diferente. Este hecho afecta significativamente a la resistencia residual real del hormigón, puesto que en la probeta se obtienen, por norma general, valores de resistencia residual sustancialmente más altos que los que se obtienen en las piezas más grandes <a class="elsevierStyleCrossRefs" href="#bib0080">[3–5]</a>.</p><p id="par0025" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Existen numerosos trabajos de investigación que constatan cómo la densidad de fibras y su orientación modifican los valores de f<span class="elsevierStyleInf">R,i</span><a class="elsevierStyleCrossRefs" href="#bib0095">[6–12]</a>. Sin embargo, en todas ellas tanto la densidad de las fibras como su orientación son valores meramente estimativos. En el caso de la densidad se llevan a cabo diferentes dosificaciones con diferente contenido en fibras. Se asume que todas las probetas de una misma amasada tienen la misma densidad, sin tener en cuenta que la distribución de las fibras no es perfecta y que unas probetas pueden tener más fibras que otras.</p><p id="par0030" class="elsevierStylePara elsevierViewall">De forma análoga, en los estudios que tratan de estimar la influencia de la orientación de las fibras se desarrolla un proceso de fabricación de las probetas que condiciona una orientación de las fibras dominante. Se asume la hipótesis de que las fibras de todas las probetas muestran dicha orientación, sin tener en cuenta que el proceso no es perfecto y que no todas las fibras presentan la orientación esperada.</p><p id="par0035" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Este trabajo de investigación tiene por objeto determinar la resistencia residual a tracción (f<span class="elsevierStyleInf">R,i</span>) de probetas de hormigón de alta resistencia reforzado con fibras metálicas cuya distribución de fibras es previamente conocida, la cual ha sido obtenida utilizando un equipo de tomografía axial computarizada (CT-Scan). Esta técnica, no destructiva, permite conocer la orientación y la posición de cada una de las fibras individualmente. A partir de estos datos es posible conocer los histogramas de distribución de las fibras y su orientación dominante, y también la densidad de fibras en la probeta. Una explicación más detallada del proceso se puede encontrar en la referencia <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0065">[13]</a>.</p><p id="par0040" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En este trabajo se analizan un total de 8 probetas prismáticas, de 100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>350<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm, extraídas a partir de un muro de 900<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>350<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm. Cada probeta es extraída de una región diferente del muro y, además, según una orientación diferente. En consecuencia, cada probeta presenta una densidad de fibras y una orientación diferentes. Previamente a la realización del ensayo de flexión en tres puntos, todas las probetas son escaneadas para obtener la orientación y la distribución de las fibras.</p></span><span id="sec0010" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">2</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0030">Programa experimental</span><p id="par0045" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En este apartado se describe el material, el procedimiento de fabricación de las probetas y el proceso de escaneado y tratamiento de imágenes, así como los ensayos de caracterización realizados.</p><span id="sec0015" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">2.1</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0035">Materiales</span><p id="par0050" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El material utilizado en este trabajo es un hormigón de alta resistencia reforzado con fibras metálicas, realizado con árido silíceo de 12<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm de tamaño máximo, cemento tipo CEM I 52.5 R, humo de sílice y superplastificante. Las probetas fueron prismáticas de 100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>350<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm, con una resistencia a compresión de 78,2<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>MPa. El hormigón fue reforzado con fibras metálicas (1% vol) tipo hook-ended, de 45<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm de longitud y 1,2<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm de diámetro. La resistencia a tracción de las fibras es de 1.200<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>MPa.</p></span><span id="sec0020" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">2.2</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0040">Proceso de fabricación de las probetas</span><p id="par0055" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Se construyó un muro vertical de dimensiones 900<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>350<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm para posteriormente extraer probetas en diferentes zonas. El hormigonado del mismo se realizó desde su cara superior. Para su compactación se utilizaron vibradores de aguja convencionales (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0005">fig. 1</a>).</p><elsevierMultimedia ident="fig0005"></elsevierMultimedia><p id="par0060" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las probetas fueron marcadas en el muro (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">fig. 2</a>) para su posterior tallado con unas dimensiones 100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>350<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm. El objetivo de la disposición de las probetas talladas es utilizar posiciones diferentes donde la densidad y orientación de fibras serán presumiblemente distintas. Una vez extraídas del muro, adicionalmente, a todas las probetas se les talló una entalla, de acuerdo a lo recogido en la EN<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>14651:2005 <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0075">[2]</a></p><elsevierMultimedia ident="fig0010"></elsevierMultimedia><p id="par0065" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las probetas se clasifican en 4 series. Cada una de ellas muestra características diferentes a priori:<ul class="elsevierStyleList" id="lis0005"><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0005"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0070" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Serie A. Compuesta por dos probetas extraídas de la parte superior del muro y con orientación perpendicular a la dirección de hormigonado.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0010"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0075" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Serie M. Compuesta por dos probetas extraídas de la parte central del muro y con orientación perpendicular a la dirección de hormigonado.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0015"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0080" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Serie B. Compuesta por dos probetas extraídas de la parte inferior del muro y con orientación perpendicular a la dirección de hormigonado.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0020"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0085" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Serie C. Compuesta por dos probetas extraídas de la parte central del muro y con orientación paralela a la dirección de hormigonado.</p></li></ul></p></span><span id="sec0025" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">2.3</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0045">Determinación de la orientación y la densidad de las fibras</span><p id="par0090" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Una vez talladas las probetas, se escanearon utilizando un equipo de CT-Scan para la obtención de la orientación y la ubicación de cada una de las fibras de cada probeta (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0015">fig. 3</a>).</p><elsevierMultimedia ident="fig0015"></elsevierMultimedia><p id="par0095" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El equipo de tomografía escanea la probeta y genera imágenes seccionales de la misma. La distancia entre imágenes es de 200<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>μm. El número total de imágenes es de 1.750. La resolución de cada imagen es de 1.024<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>1.024<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>píxeles. El tamaño del píxel es de 15<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>150<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>μm. Las imágenes generadas están en escala de grises en función de la densidad de cada punto. Los tonos más claros corresponden a puntos de más densidad y los tonos más oscuros, a los puntos de menos densidad.</p><p id="par0100" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Mediante un proceso de segmentación se identifican los píxeles pertenecientes a las fibras. A continuación, mediante un algoritmo matemático desarrollado por los autores, y descrito en <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0065">[13]</a>, se agrupan, en primer lugar, los píxeles pertenecientes a la misma fibra dentro de una misma imagen y, a continuación, los grupos de píxeles pertenecientes a la misma fibra en diferentes imágenes.</p><p id="par0105" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Una vez identificadas todas las fibras, se obtiene, en primer lugar, su posición, definida como el centro de gravedad de la nube de puntos que conforma la fibra. En segundo lugar se obtiene la orientación de la fibra. Para ello se ajusta, mediante la técnica de mínimos cuadrados, una recta, que identifica su orientación. La orientación de la fibra se define a partir del ángulo que forma la recta con los planos principales de la probeta, a saber, XY, XZ e YZ. El eje Z es el eje longitudinal de la probeta, el eje Y es el eje vertical y el eje X es el eje transversal.</p><p id="par0110" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a> muestra las orientaciones de cada una de las probetas, ubicadas en su posición dentro del muro.</p><elsevierMultimedia ident="fig0020"></elsevierMultimedia></span><span id="sec0030" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">2.4</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0050">Medida de la resistencia residual a tracción por flexión</span><p id="par0115" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las 8 probetas prismáticas fueron sometidas a un ensayo de flexión en tres puntos para determinar la capacidad a flexotracción para diferentes valores de CMOD. La distancia entre puntos de apoyo en el ensayo fue de 300<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0025">fig. 5</a>).</p><elsevierMultimedia ident="fig0025"></elsevierMultimedia><p id="par0120" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Para la realización de los ensayos se utiliza un actuador dinámico de ±<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>50<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>kN de carga máxima, modelo MTS 244.41, dotado de una célula de carga modelo MTS 661.25 con un rango de ±<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>50<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>kN y una precisión de ±<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>0,5<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>kN, un extensómetro de clip modelo MTS 634.12F-24 con un rango máximo de 10<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm y 0,01<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm de precisión, y dos transductores de desplazamiento inductivos, modelo HBM, de 20<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm de rango y 0,01<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm de precisión.</p></span></span><span id="sec0035" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">3</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0055">Análisis de los resultados</span><p id="par0125" class="elsevierStylePara elsevierViewall">A continuación se muestran los resultados obtenidos. En primer lugar se muestran los resultados obtenidos a partir de análisis con CT-Scan, en términos de índice de eficiencia y densidad. En segundo lugar se muestran los resultados de los ensayos de flexión en tres puntos.</p><span id="sec0040" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">3.1</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0060">Resultados del análisis de las fibras con CT-Scan</span><span id="sec0045" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">3.1.1</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0065">Índice de eficiencia</span><p id="par0130" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En este caso particular, la dirección de interés es la ortogonal al plano XY, pues es en la que se producirán las tracciones en el ensayo de flexión en tres puntos. A partir de los ángulos que forman cada una de las fibras respecto a este plano es posible definir el «índice de eficiencia» según la siguiente expresión (ecuación 1):<elsevierMultimedia ident="eq0005"></elsevierMultimedia></p><p id="par0135" class="elsevierStylePara elsevierViewall">siendo fαxy la frecuencia relativa con la que aparece el ángulo en cada una de las clases del histograma (cada clase está formada por 10°) y sin<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">α</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">xy</span></span> es el seno del ángulo promedio de la clase del histograma considerada. El sumatorio de este producto para todas las clases del histograma da como resultado el índice de eficiencia global.</p><p id="par0140" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El índice de eficiencia varía entre 0 y 1, correspondiendo 0 al caso de que todas las fibras estén contenidas en el plano XY y 1 al caso de que todas las fibras sean ortogonales a dicho plano.</p><p id="par0145" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El análisis global de las probetas muestra que las fibras no están igualmente distribuidas en toda su masa, sino que existen regiones con un contenido en fibras mayor y otras con un contenido menor. Se propone entonces determinar un índice de eficiencia parcial, correspondiente a las fibras que se encuentran en el entorno de la sección central, que son las que más activamente intervienen en la respuesta a flexión de la probeta. Para ello se define una región central de 100<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm de longitud y centrada en torno a la sección a de la entalla.</p><p id="par0150" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0030">figura 6</a> muestra los histogramas globales de las diferentes familias de probetas.</p><elsevierMultimedia ident="fig0030"></elsevierMultimedia><p id="par0155" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a> muestra los resultados del índice de eficiencia global y de la región central.</p><elsevierMultimedia ident="tbl0005"></elsevierMultimedia><p id="par0160" class="elsevierStylePara elsevierViewall">A partir de los datos recogidos se puede observar como las probetas de las series A, M y B (probetas ortogonales a la dirección de hormigonado) muestran un índice de eficiencia alrededor de 0,6. Se trata de un valor alejado de 1, que era lo inicialmente esperable. Por su parte, la serie C muestra índices de eficiencia menores, tal y como era de esperar, aunque lejos de 0, que era lo inicialmente esperado. Por su parte, cabe destacar que existe poca diferencia entre los índices de eficiencia de la región central y de la probeta completa.</p></span><span id="sec0050" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">3.1.2</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0070">Densidad de fibras</span><p id="par0165" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En relación a la densidad de las fibras, interesa igualmente el número de fibras que atraviesan la sección central, puesto que son las que influyen en la respuesta estructural del elemento. La densidad se define como el cociente entre el número de fibras que atraviesan la sección central y el área de esta.</p><p id="par0170" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0010">tabla 2</a> muestra los resultados obtenidos en relación a la densidad.</p><elsevierMultimedia ident="tbl0010"></elsevierMultimedia><p id="par0175" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Tal y como se puede apreciar en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0010">tabla 2</a>, existen diferencias notables entre las diferentes probetas, es decir, el reparto de las fibras no es uniforme en todo el elemento estructural. La serie que muestra más densidad media es la<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>B. Las series<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>A y<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>M muestran una densidad media similar, aunque esta última con una mayor dispersión. Por su parte, la serie<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>C muestra un valor de densidad media ligeramente inferior y una baja dispersión.</p></span></span><span id="sec0055" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">3.2</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0075">Resultados del ensayo de flexión en tres puntos</span><p id="par0180" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0035">figura 7</a> se muestran los diagramas tensión - CMOD de todas las probetas.</p><elsevierMultimedia ident="fig0035"></elsevierMultimedia><p id="par0185" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Estas gráficas muestran que existe un comportamiento muy diferente entre unas probetas y otras, aun cuando todas provienen del mismo muro y, en consecuencia, el material que las conforma es el mismo.</p><p id="par0190" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Llama la atención, en primer lugar, que las probetas que presentan una densidad más baja, fundamentalmente las probetas C1, C2 y M2, muestran un comportamiento posfisuración más frágil, con una caída muy brusca de la resistencia residual. En el caso de las probetas C1 y C2, este fenómeno se ve amplificado por el hecho de que su índice de eficiencia es más bajo.</p><p id="par0195" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0015">tabla 3</a> muestra los valores del límite de proporcionalidad y la resistencia residual a la flexión en tracción obtenidos.</p><elsevierMultimedia ident="tbl0015"></elsevierMultimedia><p id="par0200" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las probetas que muestran una mayor resistencia residual media son las probetas dispuestas de forma horizontal en el muro (A, M y B). Esta mayor resistencia residual está relacionada con un índice de eficiencia y densidad de fibras mayores. En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0040">figura 8</a> se muestra la correlación entre la resistencia residual y el índice de eficiencia, por una parte, y la densidad, por otra.</p><elsevierMultimedia ident="fig0040"></elsevierMultimedia><p id="par0205" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0040">figura 8</a> muestra una fuerte correlación entre la resistencia residual y el índice de eficiencia y la densidad. En ambos casos la relación es proporcional, de tal modo que un incremento del índice de eficiencia y/o la densidad implican un incremento de la resistencia residual del hormigón.</p><p id="par0210" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Se trata de correlaciones muy interesantes, en la medida en que permiten entender cómo se comportan elementos más grandes de hormigón con fibras (losas o vigas, por ejemplo), que muestran una orientación de fibras muy distinta a la de las probetas prismáticas de control.</p></span></span><span id="sec0060" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleLabel">4</span><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0080">Conclusiones</span><p id="par0215" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En este artículo se ha estudiado experimentalmente la relación existente entre la orientación y la densidad de las fibras y el comportamiento mecánico a tracción por flexión en el caso de hormigones de alta resistencia reforzados con fibras metálicas. Para la determinación de la orientación y la densidad de las fibras se ha utilizado la tecnología CT-Scan y un software de posproceso especialmente desarrollado por los autores. A continuación se exponen las conclusiones más significativas de este trabajo:<ul class="elsevierStyleList" id="lis0010"><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0025"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0220" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La utilización de la tecnología CT-Scan en hormigón con fibras abre una vía de estudio muy interesante, ya que se trata de un ensayo no destructivo. Es posible determinar la orientación y la densidad exactas de cada probeta, sin hipótesis previas, y a continuación realizar el ensayo de la misma.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0030"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0225" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las probetas de las series A, M y B (probetas ortogonales a la dirección de hormigonado) muestran un índice de eficiencia alrededor de 0,6. Por su parte, la serie C muestra índices de eficiencia menores debido a que su disposición es diferente con respecto al muro y a la dirección de hormigonado. Sin embargo, en ambos casos se encuentran lejos de los valores esperados a priori.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0035"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0230" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las probetas que muestran una mayor resistencia residual media son las probetas dispuestas de forma horizontal en el muro (A, M y B).</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0040"><span class="elsevierStyleLabel">•</span><p id="par0235" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Existe una relación directa entre la resistencia residual y la densidad de fibras. Estas correlaciones son útiles para estimar la resistencia residual esperable en el caso de piezas de hormigón más grandes (como losas o vigas).</p></li></ul></p></span><span id="sec0065" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0085">Financiación</span><p id="par0240" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Este trabajo ha sido financiado por la Junta de Castilla y León, dentro del «Programa de Apoyo a Proyectos de Investigación para proyectos a realizar por grupos de investigación y grupos de investigación noveles, convocatoria 2007» (Orden EDU/1160/2008).</p></span></span>" "textoCompletoSecciones" => array:1 [ "secciones" => array:10 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "xres876042" "titulo" => "Resumen" "secciones" => array:1 [ 0 => array:1 [ "identificador" => "abst0005" ] ] ] 1 => array:2 [ "identificador" => "xpalclavsec864050" "titulo" => "Palabras clave" ] 2 => array:3 [ "identificador" => "xres876041" "titulo" => "Abstract" "secciones" => array:1 [ 0 => array:1 [ "identificador" => "abst0010" ] ] ] 3 => array:2 [ "identificador" => "xpalclavsec864051" "titulo" => "Keywords" ] 4 => array:2 [ "identificador" => "sec0005" "titulo" => "Introducción" ] 5 => array:3 [ "identificador" => "sec0010" "titulo" => "Programa experimental" "secciones" => array:4 [ 0 => array:2 [ "identificador" => "sec0015" "titulo" => "Materiales" ] 1 => array:2 [ "identificador" => "sec0020" "titulo" => "Proceso de fabricación de las probetas" ] 2 => array:2 [ "identificador" => "sec0025" "titulo" => "Determinación de la orientación y la densidad de las fibras" ] 3 => array:2 [ "identificador" => "sec0030" "titulo" => "Medida de la resistencia residual a tracción por flexión" ] ] ] 6 => array:3 [ "identificador" => "sec0035" "titulo" => "Análisis de los resultados" "secciones" => array:2 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "sec0040" "titulo" => "Resultados del análisis de las fibras con CT-Scan" "secciones" => array:2 [ 0 => array:2 [ "identificador" => "sec0045" "titulo" => "Índice de eficiencia" ] 1 => array:2 [ "identificador" => "sec0050" "titulo" => "Densidad de fibras" ] ] ] 1 => array:2 [ "identificador" => "sec0055" "titulo" => "Resultados del ensayo de flexión en tres puntos" ] ] ] 7 => array:2 [ "identificador" => "sec0060" "titulo" => "Conclusiones" ] 8 => array:2 [ "identificador" => "sec0065" "titulo" => "Financiación" ] 9 => array:1 [ "titulo" => "Bibliografía" ] ] ] "pdfFichero" => "main.pdf" "tienePdf" => true "fechaRecibido" => "2017-04-14" "fechaAceptado" => "2017-05-23" "PalabrasClave" => array:2 [ "es" => array:1 [ 0 => array:4 [ "clase" => "keyword" "titulo" => "Palabras clave" "identificador" => "xpalclavsec864050" "palabras" => array:5 [ 0 => "Hormigón reforzado con fibras" 1 => "Tomografía computarizada" 2 => "Orientación de fibras" 3 => "Densidad de fibras" 4 => "Ensayo de flexión en tres puntos" ] ] ] "en" => array:1 [ 0 => array:4 [ "clase" => "keyword" "titulo" => "Keywords" "identificador" => "xpalclavsec864051" "palabras" => array:5 [ 0 => "Fibre reinforced concrete" 1 => "Computed tomography" 2 => "Fibre orientation" 3 => "Fibre volume fraction" 4 => "3-Point bending testing" ] ] ] ] "tieneResumen" => true "resumen" => array:2 [ "es" => array:2 [ "titulo" => "Resumen" "resumen" => "<span id="abst0005" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><p id="spar0005" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Esta investigación se centra en analizar la relación que existe entre la orientación de las fibras y su densidad, por un lado, y la resistencia residual a tracción del hormigón reforzado, por otro. Para ello se fabricó una viga pared de hormigón reforzado con fibras metálicas, del que se extrajeron una serie de probetas prismáticas, de diferentes zonas. En primer lugar, todas las probetas fueron sometidas a un ensayo de tomografía axial computarizada (CT-Scan) para obtener la posición y orientación de sus fibras. A continuación, dichas probetas fueron sometidas al ensayo de flexión en tres puntos, de acuerdo a la normativa vigente, y se obtuvieron los valores de resistencia residual a tracción del hormigón (f<span class="elsevierStyleInf">R,i</span>).</p></span>" ] "en" => array:2 [ "titulo" => "Abstract" "resumen" => "<span id="abst0010" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><p id="spar0010" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">In this paper, a study is conducted on the relationship between fibre orientation and fibre volume fraction and residual flexural tensile strength. In order to do this, one steel fibre reinforced concrete deep beam was casted. A set of prismatic specimens were extracted from different parts of this deep beam and with different orientations. First, all these specimens were subjected to a computed tomography (CT-Scan) study in which the fibre orientation and fibre volume fraction was determined. These specimens were then subjected to 3-point bending testing, in accordance with current standards, and the residual flexural tensile strengths values were obtained (f<span class="elsevierStyleInf">R,i</span>).</p></span>" ] ] "multimedia" => array:12 [ 0 => array:7 [ "identificador" => "fig0005" "etiqueta" => "Figura 1" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr1.jpeg" "Alto" => 680 "Ancho" => 1025 "Tamanyo" => 138125 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0015" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Fabricación del muro.</p>" ] ] 1 => array:7 [ "identificador" => "fig0010" "etiqueta" => "Figura 2" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr2.jpeg" "Alto" => 614 "Ancho" => 1500 "Tamanyo" => 117421 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0020" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Muro con las probetas marcadas.</p>" ] ] 2 => array:7 [ "identificador" => "fig0015" "etiqueta" => "Figura 3" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr3.jpeg" "Alto" => 1217 "Ancho" => 900 "Tamanyo" => 125673 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0025" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Imagen de la probeta dentro del equipo de tomografía.</p>" ] ] 3 => array:7 [ "identificador" => "fig0020" "etiqueta" => "Figura 4" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr4.jpeg" "Alto" => 992 "Ancho" => 2501 "Tamanyo" => 309642 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0030" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Orientación de las fibras de cada probeta.</p>" ] ] 4 => array:7 [ "identificador" => "fig0025" "etiqueta" => "Figura 5" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr5.jpeg" "Alto" => 584 "Ancho" => 1040 "Tamanyo" => 114477 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0035" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Probeta durante el ensayo.</p>" ] ] 5 => array:7 [ "identificador" => "fig0030" "etiqueta" => "Figura 6" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr6.jpeg" "Alto" => 2223 "Ancho" => 3340 "Tamanyo" => 481101 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0040" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Histogramas globales.</p>" ] ] 6 => array:7 [ "identificador" => "fig0035" "etiqueta" => "Figura 7" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr7.jpeg" "Alto" => 2161 "Ancho" => 3235 "Tamanyo" => 510780 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0045" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Diagramas tensión - CMOD obtenidos.</p>" ] ] 7 => array:7 [ "identificador" => "fig0040" "etiqueta" => "Figura 8" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr8.jpeg" "Alto" => 1055 "Ancho" => 3307 "Tamanyo" => 263880 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0050" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Correlación de la resistencia residual con el índice de eficiencia y la densidad.</p>" ] ] 8 => array:8 [ "identificador" => "tbl0005" "etiqueta" => "Tabla 1" "tipo" => "MULTIMEDIATABLA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "detalles" => array:1 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "at1" "detalle" => "Tabla " "rol" => "short" ] ] "tabla" => array:1 [ "tablatextoimagen" => array:1 [ 0 => array:2 [ "tabla" => array:1 [ 0 => """ <table border="0" frame="\n \t\t\t\t\tvoid\n \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Probeta \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Índice de eficiencia global \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Índice de eficiencia región central \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">A1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,67 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,69 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">A2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,62 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,66 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">M1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,65 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,56 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">M2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,47 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,48 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">B1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,52 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,70 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">B2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,52 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,62 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,31 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,26 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,40 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,38 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab1478732.png" ] ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0055" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Índices de eficiencia global y de la región central de las diferentes probetas</p>" ] ] 9 => array:8 [ "identificador" => "tbl0010" "etiqueta" => "Tabla 2" "tipo" => "MULTIMEDIATABLA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "detalles" => array:1 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "at2" "detalle" => "Tabla " "rol" => "short" ] ] "tabla" => array:1 [ "tablatextoimagen" => array:1 [ 0 => array:2 [ "tabla" => array:1 [ 0 => """ <table border="0" frame="\n \t\t\t\t\tvoid\n \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Probeta \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Número de fibras que atraviesan la sección central \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Densidad (m<span class="elsevierStyleSup"><span class="elsevierStyleBold">−2</span></span>) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">A1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">37 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4.625 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">A2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">53 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6.625 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">M1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">60 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7.500 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">M2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">27 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3.375 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">B1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">55 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6.875 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">B2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">57 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7.125 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">34 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4.250 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">44 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">5.500 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab1478731.png" ] ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0060" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Densidad de fibras</p>" ] ] 10 => array:8 [ "identificador" => "tbl0015" "etiqueta" => "Tabla 3" "tipo" => "MULTIMEDIATABLA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "detalles" => array:1 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "at3" "detalle" => "Tabla " "rol" => "short" ] ] "tabla" => array:1 [ "tablatextoimagen" => array:1 [ 0 => array:2 [ "tabla" => array:1 [ 0 => """ <table border="0" frame="\n \t\t\t\t\tvoid\n \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Probeta \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">f<span class="elsevierStyleInf">L</span> (MPa) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">f<span class="elsevierStyleInf">R,1</span> (MPa) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">f<span class="elsevierStyleInf">R,2</span> (MPa) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">f<span class="elsevierStyleInf">R,3</span> (MPa) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">f<span class="elsevierStyleInf">R,4</span> (MPa) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">A1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6,1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">5,7 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">5,1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4,6 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6,1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">A2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">8,4 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">8,9 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7,2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">8,4 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">M1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6,2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6,8 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6,2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">5,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6,2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">M2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3,6 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3,8 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3,4 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3,6 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">B1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7,7 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">6,7 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4,8 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">B2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">9,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">9,0 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">8,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7,7 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">9,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">2,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">1,8 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">1,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">1,2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">2,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">2,8 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">2,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">2,4 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">3,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab1478733.png" ] ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0065" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Valores de límite de proporcionalidad y resistencia residual de las probetas</p>" ] ] 11 => array:6 [ "identificador" => "eq0005" "etiqueta" => "(1)" "tipo" => "MULTIMEDIAFORMULA" "mostrarFloat" => false "mostrarDisplay" => true "Formula" => array:5 [ "Matematica" => "exy=∑fαxy⋅sinαxy" "Fichero" => "STRIPIN_si1.jpeg" "Tamanyo" => 1538 "Alto" => 23 "Ancho" => 174 ] ] ] "bibliografia" => array:2 [ "titulo" => "Bibliografía" "seccion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "identificador" => "bibs0015" "bibliografiaReferencia" => array:13 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "bib0070" "etiqueta" => "[1]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:1 [ "referenciaCompleta" => "International Federation for Structural Concrete (2010). Model Code for concrete structures. FIB Bulletin 65, Lausanne, Switzerland." ] ] ] 1 => array:3 [ "identificador" => "bib0075" "etiqueta" => "[2]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:1 [ "referenciaCompleta" => "British Standards Institution (2008). Test method for metallic fiber concrete—Measuring the flexural tensile strength (limit of proportionality [LOP], residual). EN 14651:2005<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>A1:2007, London." ] ] ] 2 => array:3 [ "identificador" => "bib0080" "etiqueta" => "[3]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "On the orientation of fibres in structural members fabricated with self compacting fibre reinforced concrete" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:4 [ 0 => "R. Zerbino" 1 => "J.M. Tobes" 2 => "M.E. Bossio" 3 => "G. Giaccio" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:7 [ "tituloSerie" => "Cement Concrete Comp." "fecha" => "2012" "volumen" => "34" "numero" => "2" "paginaInicial" => "191" "paginaFinal" => "200" "itemHostRev" => array:3 [ "pii" => "S0163445311003884" "estado" => "S300" "issn" => "01634453" ] ] ] ] ] ] ] 3 => array:3 [ "identificador" => "bib0085" "etiqueta" => "[4]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Simple tools for fibre orientation prediction in industrial practice" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:2 [ 0 => "L. Martinie" 1 => "N. Roussel" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:6 [ "tituloSerie" => "Cement Concrete Res." "fecha" => "2011" "volumen" => "41" "numero" => "10" "paginaInicial" => "993" "paginaFinal" => "1000" ] ] ] ] ] ] 4 => array:3 [ "identificador" => "bib0090" "etiqueta" => "[5]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Placing conditions, mesostructural characteristics and post-cracking response of fibre reinforced self-compacting concretes" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:3 [ 0 => "M.C. Torrijos" 1 => "B.E. Barragán" 2 => "R. Zerbino" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:6 [ "tituloSerie" => "Constr. Build. Mater." "fecha" => "2010" "volumen" => "24" "numero" => "6" "paginaInicial" => "1078" "paginaFinal" => "1085" ] ] ] ] ] ] 5 => array:3 [ "identificador" => "bib0095" "etiqueta" => "[6]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Orientation factor and number of fibers at failure plane in ring-type steel fiber reinforced concrete" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:2 [ 0 => "C. Lee" 1 => "H. Kim" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:6 [ "tituloSerie" => "Cement Concrete Res." "fecha" => "2010" "volumen" => "40" "numero" => "5" "paginaInicial" => "810" "paginaFinal" => "819" ] ] ] ] ] ] 6 => array:3 [ "identificador" => "bib0100" "etiqueta" => "[7]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Effect of aspect ratio and volume fraction of steel fiber on the mechanical properties of SFRC" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:3 [ 0 => "S. Yacici" 1 => "G. Inan" 2 => "V. Tabak" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:5 [ "tituloSerie" => "Constr. Build. Mater." "fecha" => "2007" "volumen" => "21" "paginaInicial" => "1250" "paginaFinal" => "1253" ] ] ] ] ] ] 7 => array:3 [ "identificador" => "bib0105" "etiqueta" => "[8]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Investigations into the relationship between deflection and crack mouth opening displacement of SFRC beam" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:1 [ 0 => "Y. Ding" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:5 [ "tituloSerie" => "Constr. Build. Mater." "fecha" => "2011" "volumen" => "25" "paginaInicial" => "2432" "paginaFinal" => "2440" ] ] ] ] ] ] 8 => array:3 [ "identificador" => "bib0110" "etiqueta" => "[9]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Flexural performance of fibre reinforced concrete made with steel and synthetic fibres" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:3 [ 0 => "M.N. Soutsos" 1 => "T.T. Le" 2 => "A.P. Lampropoulos" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:5 [ "tituloSerie" => "Constr. Build. Mater." "fecha" => "2012" "volumen" => "36" "paginaInicial" => "704" "paginaFinal" => "710" ] ] ] ] ] ] 9 => array:3 [ "identificador" => "bib0115" "etiqueta" => "[10]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Flexural behavior of self-compacting concrete reinforced with different types of steel fibers" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:2 [ 0 => "M. Pajak" 1 => "T. Ponikiewski" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:5 [ "tituloSerie" => "Constr. Build. Mater." "fecha" => "2013" "volumen" => "47" "paginaInicial" => "397" "paginaFinal" => "408" ] ] ] ] ] ] 10 => array:3 [ "identificador" => "bib0120" "etiqueta" => "[11]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Distribution of steel fibres in rectangular sections" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:2 [ 0 => "D. Dupont" 1 => "L. Vandewalle" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:5 [ "tituloSerie" => "Cement Concrete Comp." "fecha" => "2005" "volumen" => "27" "paginaInicial" => "391" "paginaFinal" => "398" ] ] ] ] ] ] 11 => array:3 [ "identificador" => "bib0125" "etiqueta" => "[12]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Effect of cyclic loading on the residual tensile strength of steel fiber-reinforced high-strength concrete" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:3 [ 0 => "D.C. González" 1 => "M.A. Vicente" 2 => "S. Ahmad" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:6 [ "tituloSerie" => "J. Mater. Civil Eng." "fecha" => "2015" "volumen" => "27" "numero" => "9" "paginaInicial" => "04014241-1" "paginaFinal" => "04014241-8" ] ] ] ] ] ] 12 => array:3 [ "identificador" => "bib0065" "etiqueta" => "[13]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Determination of dominant fibre orientations in fibre-reinforced high-strength concrete elements based on computed tomography scans" "autores" => array:1 [ 0 => array:2 [ "etal" => false "autores" => array:3 [ 0 => "M.A. Vicente" 1 => "D.C. González" 2 => "J. Mínguez" ] ] ] ] ] "host" => array:1 [ 0 => array:1 [ "Revista" => array:7 [ "tituloSerie" => "Nondestruct. Test. Eva." "fecha" => "2014" "volumen" => "29" "numero" => "2" "paginaInicial" => "164" "paginaFinal" => "182" "itemHostRev" => array:3 [ "pii" => "S0140673604154950" "estado" => "S300" "issn" => "01406736" ] ] ] ] ] ] ] ] ] ] ] ] "idiomaDefecto" => "es" "url" => "/04395689/unassign/S043956891730044X/v1_201707290143/es/main.assets" "Apartado" => null "PDF" => "https://static.elsevier.es/multimedia/04395689/unassign/S043956891730044X/v1_201707290143/es/main.pdf?idApp=UINPBA00004N&text.app=https://www.elsevier.es/" "EPUB" => "https://multimedia.elsevier.es/PublicationsMultimediaV1/item/epub/S043956891730044X?idApp=UINPBA00004N" ]
año/Mes | Html | Total | |
---|---|---|---|
2024 Octubre | 70 | 3 | 73 |
2024 Septiembre | 79 | 6 | 85 |
2024 Agosto | 68 | 2 | 70 |
2024 Julio | 61 | 8 | 69 |
2024 Junio | 94 | 10 | 104 |
2024 Mayo | 107 | 10 | 117 |
2024 Abril | 94 | 14 | 108 |
2024 Marzo | 73 | 7 | 80 |
2024 Febrero | 84 | 11 | 95 |
2024 Enero | 104 | 11 | 115 |
2023 Diciembre | 90 | 9 | 99 |
2023 Noviembre | 165 | 5 | 170 |
2023 Octubre | 164 | 8 | 172 |
2023 Septiembre | 128 | 4 | 132 |
2023 Agosto | 113 | 4 | 117 |
2023 Julio | 113 | 5 | 118 |
2023 Junio | 133 | 8 | 141 |
2023 Mayo | 141 | 11 | 152 |
2023 Abril | 113 | 3 | 116 |
2023 Marzo | 62 | 11 | 73 |
2023 Febrero | 50 | 2 | 52 |
2023 Enero | 45 | 3 | 48 |
2022 Diciembre | 51 | 14 | 65 |
2022 Noviembre | 39 | 12 | 51 |
2022 Octubre | 49 | 11 | 60 |
2022 Septiembre | 28 | 6 | 34 |
2022 Agosto | 46 | 20 | 66 |
2022 Julio | 26 | 6 | 32 |
2022 Junio | 29 | 10 | 39 |
2022 Mayo | 30 | 8 | 38 |
2022 Abril | 60 | 16 | 76 |
2022 Marzo | 106 | 8 | 114 |
2022 Febrero | 81 | 5 | 86 |
2022 Enero | 57 | 8 | 65 |
2021 Diciembre | 47 | 7 | 54 |
2021 Noviembre | 54 | 9 | 63 |
2021 Octubre | 68 | 15 | 83 |
2021 Septiembre | 133 | 13 | 146 |
2021 Agosto | 41 | 5 | 46 |
2021 Julio | 17 | 6 | 23 |
2021 Junio | 29 | 13 | 42 |
2021 Mayo | 19 | 4 | 23 |
2021 Abril | 40 | 9 | 49 |
2021 Marzo | 34 | 24 | 58 |
2021 Febrero | 35 | 10 | 45 |
2021 Enero | 30 | 8 | 38 |
2020 Diciembre | 16 | 5 | 21 |
2020 Noviembre | 12 | 3 | 15 |
2020 Octubre | 9 | 4 | 13 |
2020 Septiembre | 13 | 7 | 20 |
2020 Agosto | 14 | 6 | 20 |
2020 Julio | 21 | 10 | 31 |
2020 Junio | 11 | 9 | 20 |
2020 Mayo | 11 | 2 | 13 |
2020 Abril | 14 | 7 | 21 |
2020 Marzo | 2 | 1 | 3 |
2019 Febrero | 0 | 2 | 2 |
2018 Mayo | 0 | 1 | 1 |
2018 Abril | 1 | 6 | 7 |
2018 Marzo | 1 | 2 | 3 |
2018 Febrero | 0 | 7 | 7 |
2018 Enero | 2 | 4 | 6 |
2017 Diciembre | 0 | 1 | 1 |
2017 Noviembre | 4 | 3 | 7 |
2017 Octubre | 1 | 2 | 3 |
2017 Septiembre | 2 | 6 | 8 |
2017 Agosto | 3 | 8 | 11 |
2017 Julio | 0 | 1 | 1 |