Análisis de la adhesión de recubrimientos del sistema Y2O3-Al2O3-SiO2 sobre sustratos de interés para la industria aeroespacial | Boletín de la Sociedad Española de Cerámica y Vidrio

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El problema fundamental de estos materiales, especialmente de los que contienen carbono, es su oxidación a elevadas temperaturas.En presencia de oxígeno, el SiC se oxida formando una capa pasiva de sílice que protege el material (reacción 1). A temperaturas superiores a los 1.200°C, y dependiendo de la presión parcial de oxígeno, la oxidación pasa a ser activa y se desarrolla según la reacción 2. Como los productos son todos gaseosos, el material acaba consumiéndose.<elsevierMultimedia ident="eq0005"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="eq0010"></elsevierMultimedia>El Cf/C se oxida a temperaturas superiores a los 450°C según las siguientes reacciones:<elsevierMultimedia ident="eq0015"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="eq0020"></elsevierMultimedia>Debido a la severa oxidación que sufre este elemento, se han desarrollado materiales utilizando otras matrices con propiedades mecánicas parecidas, compatibles con la fibra de carbono y con mayor resistencia a la oxidación. Es el caso del material compuesto Cf/SiC, hecho con fibras de carbono dispersas en una matriz de SiC, muy adecuado en aplicaciones estructurales a altas temperaturas. No obstante, incluso este último material debe ser protegido de atmósferas oxidantes que puedan dañar las zonas en las que las fibras de carbono quedan expuestas, ya que, cuando el carbono se convierte en dióxido y monóxido de carbono, el oxígeno puede avanzar al interior del material, continuando la reacción de oxidación por dentro de la pieza.Las principales alternativas desarrolladas como protección frente a la oxidación son <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0045">[2]</a>: i) la adición de boro o compuestos que contengan este elemento como inhibidores durante la fabricación del material, puesto que retrasan la reacción entre el oxígeno y el carbono; ii) modificaciones superficiales del material, como la obtención de carburos en la superficie, y iii) recubrimientos que sirvan como barrera ante el oxígeno. La primera opción no es adecuada si las temperaturas superan los 850°C, mientras que en la segunda las capas formadas son delgadas y poco resistentes a los ciclos térmicos. La última opción es la más utilizada y la que se llevará a cabo en este trabajo. En este caso es necesario que el material del recubrimiento sea química y mecánicamente compatible con el sustrato, además de ser resistente a alta temperatura y a la oxidación. Los recubrimientos escogidos en el presente trabajo pertenecen al sistema ternario Y2O3-Al2O3-SiO2<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0050">[3]</a>; una de las composiciones, V, está formulada en la zona de formación de vidrio, mientras que la composición denominada VC es de tipo vitrocerámico y cristaliza más fácilmente (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>). Esta presenta mayor densidad, coeficiente de expansión térmica (CET) y dureza que la composición V, y tiene también una mayor temperatura de formación de líquido (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>). La buena resistencia a la corrosión química, la alta temperatura de transición vítrea, la elevada viscosidad y la buena compatibilidad química con los sustratos de estas composiciones hacen que sean adecuadas para recubrir los materiales basados en SiC y carbono <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0055">[4]</a>.<elsevierMultimedia ident="tbl0005"></elsevierMultimedia>Los recubrimientos se realizarán mediante proyección térmica por llama oxiacetilénica, un proceso económico ya implantado a nivel industrial que permite realizar con rapidez los recubrimientos con un alto grado de repetitividad y control, además de la reparación in-situ de estos una vez dañados. La correcta adhesión de los recubrimientos es siempre clave para garantizar su funcionamiento, especialmente cuando deben trabajar en condiciones extremas actuando como barrera frente al oxígeno. Aunque se han realizado algunos estudios de la adhesión mediante ensayos de rayado de recubrimientos de silicio (Si) sobre SiC proyectados mediante esta técnica <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0060">[5]</a>, es la primera vez que se realiza un análisis de adhesión similar de recubrimientos vítreos sobre los sustratos de SiC, Cf/C y Cf/SiC.ExperimentalEl principal objetivo en el proceso de preparación del material de aporte para la proyección térmica es obtener un polvo suelto y homogéneo en composición, con un tamaño de aglomerado de 30μm. Se partió de óxido de itrio (H. C. Starck, Alemania), de aluminio (SM8, Baikowski, Francia) y de silicio (Alfa Aesar, Alemania) con un tamaño medio de partícula comprendido entre 0,3 y 3,6μm. Estos polvos se mezclaron en las proporciones correspondientes a las dos composiciones seleccionadas (ver <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>). A esta mezcla se le añadió agua y un dispersante (DOLAPIX CE 64 CA, Zschimmer-Schwarz, Alemania), y después se homogeneizó en un molino de atrición durante 1,5h. Seguidamente se realizó un secado por congelación y liofilización para evitar la segregación de los distintos componentes <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0065">[6]</a>. El último paso consistió en atomizar la mezcla de los polvos a partir de suspensiones acuosas con un contenido en sólidos del 50% en masa, usando un 5% en masa de un ligante temporal (OPTAPIX PS 94, Zschimmer-Schwarz, Alemania). Antes de ser utilizados en la proyección térmica, los polvos debieron permanecer al menos 12h en una estufa a unos 120°C. Los materiales en masa se prepararon mediante fusión de las correspondientes composiciones en un crisol de platino en aire a 1.550 (V) y 1.600°C (VC) durante 30min, colado sobre una superficie de bronce y recocido a 600°C durante 2h para reducir las tensiones térmicas. La densidad se midió mediante inmersión en agua y el CET entre 25 y 600°C se determinó en barras de 10×5×5mm3 usando un dilatómetro diferencial (402 EP, Netzsch Gerätebau, Alemania). La temperatura de fusión se determinó usando muestras en polvo mediante análisis térmico diferencial (DTA, STA 409 Netzsch, Alemania) y microscopia de calefacción (HSM, HR18 Hesse Instruments, Alemania), de forma similar a la descrita en la referencia <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0055">[4]</a>. Las características más importantes de los vidrios de estas composiciones se resumen en la tabla 1.Como sustratos se han utilizado placas comerciales de SiC, Cf/C y Cf/SiC, de 25×25mm2 y espesor de 4mm para el SiC y 3mm para los otros dos sustratos. En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0010">tabla 2</a> se recogen las propiedades térmicas de los tres sustratos de acuerdo con los datos suministrados por el fabricante. Para mejorar el anclaje mecánico de los recubrimientos, los sustratos de SiC y Cf/SiC se granallaron hasta conseguir una rugosidad media (Ra) de unas 3μm (Perthometer M1, Mahr GmbH, Alemania). El sustrato de Cf/C no fue necesario granallarlo porque gracias a su estructura en forma de tejido de fibras ya tenía una alta rugosidad de partida (Ra=9±1μm). Además, antes de proyectar los recubrimientos se realizó un recubrimiento de Si que actúa como anclaje; en el caso de la fibra de carbono, la mitad de las piezas se hicieron con el recubrimiento de Si y la otra mitad sin él, con el objetivo de analizar su influencia.<elsevierMultimedia ident="tbl0010"></elsevierMultimedia>El motivo por el que se ha escogido el Si como material para realizar la capa de anclaje es que este elemento forma parte de la composición de dos de los sustratos (SiC y Cf/SiC) y de las composiciones V y VC que se proyectarán, por lo que presenta una buena compatibilidad química con estos materiales. Además, el Si tiene un coeficiente de expansión similar al del SiC, 4,6 versus 4,0·10−6·K−1<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0035">[7]</a>. Gracias a su alta afinidad por el oxígeno, si este traspasara la capa del recubrimiento cerámico a través de las grietas reaccionaría con el Si formando sílice. La sílice tiene un bajo coeficiente de difusión del oxígeno, por lo que actúa como barrera hasta 1.550°C <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0040">[1]</a>, aunque su coeficiente de expansión térmica (0,5·10−6·K−1) es muy inferior al del Si y al de los tres sustratos (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0010">tabla 2</a>). Esto podría causar la aparición de tensiones residuales en los recubrimientos si la cantidad de sílice presente es considerable.En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0015">tabla 3</a> se muestran las condiciones de proyección de los distintos recubrimientos. Las piezas se proyectaron en posición vertical, siendo el ángulo de proyección siempre de 90°. En el caso de los recubrimientos cerámicos VC y V, la proyección se realizó con una corriente de aire comprimido con una presión de 2 bares, aumentando así la velocidad de impacto y favoreciendo la aparición de tensiones de compresión. En todos los casos se realiza un barrido de precalentamiento sin alimentación de polvo para mejorar el anclaje. Las temperaturas alcanzadas durante las proyecciones se midieron con los pirómetros IGA 5 e IGAR 12-LO IMPAC (LumaSense Technologies, Alemania).<elsevierMultimedia ident="tbl0015"></elsevierMultimedia>Para analizar los recubrimientos obtenidos, se midió su espesor a partir de las micrografías del corte transversal pulido obtenidas con un microscopio electrónico de barrido de sobremesa (TM-1000, Hitachi, Japón), y también se tomaron imágenes de la superficie de las capas recubiertas. La dureza de los recubrimientos se midió mediante indentación instrumentalizada (ZHU 2.5, Zwick GmbH & Co. KG, Alemania) en la sección transversal pulida de los recubrimientos, y la presencia de fases cristalinas se analizó por difracción de rayos X (Xpert PRO, PANalytical, Países Bajos) en el rango 2ϴ entre 10-70°, en configuración ϴ/2ϴ.Antes de realizar el ensayo de rayado se pulió la superficie de los recubrimientos en la pulidora VibroMet I (Buehler, EE. UU.) hasta conseguir que la rugosidad superficial tuviera ≈ 0,1μm de Ra. En el ensayo de rayado se utilizó un indentador Rockwell C con punta de diamante de radio 200μm y ángulo del cono de 120°. La carga se aumentó de 0,4 a 44N a una velocidad de carga de 33N·min−1 en una pista de 2mm. En el caso del material Cf/C fue necesario reducir la carga vertical máxima de 44 a 20N porque el recubrimiento quedaba completamente destrozado, lo que resulta en una velocidad de carga de 15N·min−1, ya que se mantuvo tanto la longitud recorrida como la velocidad de avance.Resultados y discusiónProyección térmicaLas diferentes propiedades térmicas de los sustratos causan que las temperaturas alcanzadas durante la proyección sean distintas según el sustrato. Los parámetros que afectan a la temperatura alcanzada son la difusividad térmica (α), calculada a partir de la conductividad (k), la densidad (ρ) y el calor específico (Cp), a través de la expresión k=α·Cp·ρ, y principalmente el aumento de temperatura por unidad de energía predicho a partir de Cp, ρ y el volumen de la probeta (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0020">tabla 4</a>). Por ejemplo, en el caso del Cf/C, que es el sustrato que menor difusividad térmica tiene de los utilizados y para el que se predice un aumento de 0,5°C·J−1, más del doble que en los otros dos sustratos (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0020">tabla 4</a>), llegan a alcanzarse los 909°C durante la proyección de Si. Los espesores de la capa de Si son ligeramente inferiores en el sustrato de SiC, para el que se alcanzaba una temperatura ∼250 y 400°C menor que la de los sustratos de Cf/SiC y Cf/C, respectivamente. Como se puede observar en la micrografía de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0005">figura 1</a>, que muestra la superficie de la capa de Si sobre un sustrato de Cf/C, esta está completamente fundida aunque aparecen pequeñas esferas (flechas blancas en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0005">figura 1</a>), correspondientes a gotas que se han enfriado demasiado rápido. En este sustrato se apreciaba la aparición de algunas grietas, lo que no sucedía para los demás sustratos y que puede explicarse por su CET altamente anisótropo.<elsevierMultimedia ident="tbl0020"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="fig0005"></elsevierMultimedia>Sin embargo, durante la proyección de las composiciones VC y C se alcanzaron temperaturas muy similares para todos los sustratos (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">fig. 2</a>), entre 500 y 600°C, aunque se mantenían las tendencias, mostrando el SiC las menores y el Cf/C las mayores temperaturas. Estas diferencias en las temperaturas alcanzadas no son lo suficientemente amplias como para inducir desigualdades en las microestructuras de los recubrimientos. De hecho, los recubrimientos son amorfos para ambas composiciones VC y V y para todos los sustratos, como se comprobó mediante análisis por difracción de rayos X, cuyos resultados pueden verse en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0015">figura 3</a> para el caso concreto del sustrato de SiC. Tal y como se esperaba, debido al rápido enfriamiento de este tipo de procesos no aparece ningún pico asociado a cristalizaciones, sino simplemente dos halos a 30 y 50°, característicos de este tipo de materiales vitreos <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0070">[8]</a>. El grosor de los recubrimientos varía entre las ∼100 y 170μm, dependiendo de la composición y el sustrato sobre el que se ha proyectado. Los recubrimientos V son significativamente más gruesos que los VC en todos los sustratos (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">fig. 2</a>). Esto es debido al mayor flujo másico empleado en la proyección de V (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0015">tabla 3</a>) y a la menor densidad de los vidrios de esta composición (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>).<elsevierMultimedia ident="fig0010"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="fig0015"></elsevierMultimedia>En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a> se muestran las secciones transversales de los recubrimientos. Las microestructuras son muy similares de acuerdo con el carácter amorfo de los recubrimientos, aunque el V muestra una mayor porosidad esférica y el VC contiene un mayor número de grietas. El mayor número de poros atrapados del recubrimiento V está relacionado con una menor viscosidad del vidrio V (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>),debido a su mayor relación Y/Si que produce mayor conectividad de la red vítrea <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0075">[9]</a>. Por otro lado, la mayor formación de grietas en VC es debida a su mayor CET (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>).<elsevierMultimedia ident="fig0020"></elsevierMultimedia>La superficie de la capa de VC (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0025">fig. 5</a>) presenta la característica estructura tipo pancake, con las gotas aplastadas (splats en la literatura inglesa) que dan lugar a una estructura laminar en la sección transversal de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a>. Aparecen algunas finas grietas que, en el caso del sustrato Cf/C, tienen una apertura considerablemente superior. La superficie de V es muy similar a la de VC, teniendo también morfología tipo pancake. El recubrimiento V tiene grietas en cantidad y grosor parecidos para todos los sustratos.<elsevierMultimedia ident="fig0025"></elsevierMultimedia>En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0030">figura 6</a> se muestran los resultados del ensayo de dureza Vickers realizado sobre la sección transversal de los recubrimientos. En general, VC siempre muestra mayor dureza (≈7,3GPa) que V (≈ 6,3GPa), de la misma forma que ocurría para los materiales en masa (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>). Puede observarse que con el recubrimiento de VC, la dureza no depende del sustrato sobre el que se haya proyectado, resultado que está en línea con la hipótesis de que la microestructura de los recubrimientos es la misma en todos los casos. Con V ocurre lo mismo, excepto en el caso de SiC, donde la dureza es ligeramente inferior, probablemente debido a la mayor porosidad que presentaban estas piezas (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig. 4</a>) como resultado de que se alcanza una menor temperatura durante su proyección.<elsevierMultimedia ident="fig0030"></elsevierMultimedia>Análisis de la adhesiónEn la interpretación de los resultados del ensayo de rayado se definen dos cargas verticales críticas: una primera cuando comienzan a aparecer las primeras marcas en el recubrimiento (inicio del fallo), y otra cuando comienza a levantarse (delaminación). En general, el inicio del fallo suele estar relacionado con fallos cohesivos del interior del recubrimiento, mientras que la delaminación se asocia más a fallos adhesivos de la unión sustrato-recubrimiento. Los resultados de la primera carga crítica aparecen representados en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0035">figura 7</a>. Puede verse que, independientemente del sustrato, los valores de las cargas críticas son similares para ambos tipos de recubrimientos, VC y C, siendo las cargas siempre considerablemente superiores para los sustratos de SiC y Cf/SiC que para los de Cf/C. Sobre el Cf/SiC llama la atención que, tanto con VC como con V, las cargas son exactamente las mismas. En el caso del sustrato del Cf/C la adhesión es bastante pobre, aunque mejora ligeramente con la presencia de la capa de anclaje de Si. El recubrimiento de V tiene mejor comportamiento que el de VC, lo que probablemente se deba al menor coeficiente de expansión térmica que tiene la composición V. No obstante, sobre el sustrato de SiC ocurre justo lo contrario: el recubrimiento de VC tiene cargas críticas de fallo superiores a las de V.<elsevierMultimedia ident="fig0035"></elsevierMultimedia>Exactamente las mismas tendencias se observan para las cargas de delaminación (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0040">fig. 8</a>) y, por lo tanto, ambos fallos deben estar relacionados con las tensiones desarrolladas en el recubrimiento durante el enfriamiento debido a los desajustes en los CET.<elsevierMultimedia ident="fig0040"></elsevierMultimedia>A la vista de los coeficientes de expansión térmica de todos los materiales involucrados (<a class="elsevierStyleCrossRefs" href="#tbl0005">tablas 1 y 2</a>), puede afirmarse que el CET de la capa superior es siempre mayor que el de la capa situada inmediatamente debajo. Esto implica que aparecen tensiones verticales de compresión y tensiones horizontales de tracción durante el enfriamiento. Las primeras mejoran la adhesión porque evitan la delaminación. Las segundas, en cambio, favorecen la aparición de grietas verticales por las que podría llegar a pasar el oxígeno hasta el material que se está intentando proteger. Sin embargo, cierto número de estas grietas, espaciadas regularmente, mejora la resistencia a los ciclados térmicos del recubrimiento cerámico. Por otro lado, si se alcanzasen las temperaturas de transición vítrea durante el servicio, las grietas del recubrimiento podrían llegar a cerrarse y, si los tiempos a altas temperaturas son lo suficientemente largos, parte del recubrimiento podría llegar a cristalizar, mejorando la dureza y la tenacidad a la fractura del mismo.En el análisis de las micrografías del corte transversal de los recubrimientos (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig. 4</a>) puede verse que la unión entre SiC y Si es buena, aunque, como se ha mencionado anteriormente, en algunas zonas se observan pequeñas gotas esféricas (flechas blancas en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a>a). La unión Si-VC y Si-V presenta algunas grietas perpendiculares al sustrato y también se observan este tipo de grietas cerca de la superficie de los recubrimientos (flechas rojas en las figuras 4a y b) que, en el caso del recubrimiento de composición vítrea V, tienen una apertura mucho menor debido a su menor coeficiente de expansión térmica, más cercano al de la capa de Si, lo que se traduce en menores tensiones residuales. A pesar de ello, las cargas de fallo y de delaminación son mayores para el recubrimiento VC, lo que se puede explicar por su menor espesor, un 25% inferior (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">fig. 2</a>), que contribuiría a reducir las tensiones en este recubrimiento, además de sus mejores propiedades mecánicas frente al recubrimiento V, que es una composición más vítrea.En el sustrato Cf/C (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig. 4</a> e y f) la unión con el Si es buena, puesto que no aparecen apenas grietas ni zonas levantadas. Esta unión, al igual que la Si-VC y la Si-V, se basa en el anclaje mecánico, gracias a la alta rugosidad que tenía este sustrato de partida. La unión es mucho peor en el caso de que la capa de Si no esté presente (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig. 4</a> c y d), puesto que incluso algunas zonas del recubrimiento de VC están totalmente levantadas (en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a>c la grieta tiene una longitud de unas 300μm). Sin embargo, en el recubrimiento V, de menor temperatura de fusión y, en general, de menor viscosidad para una misma temperatura, se observa claramente el mejor anclaje mecánico ya que el recubrimiento penetra entre las fibras (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig. 4</a>d). Para este tipo de sustratos que muestran una elevada anisotropía y un CET muy bajo de 0,7·10−6·K−1 en la dirección paralela al laminado de las fibras, las tensiones residuales serán muy elevadas, lo que explicaría la bajas cargas de fallo y de delaminación observadas, por debajo de 15 y de 10N dependiendo de si se incorpora la capa de anclaje de Si o no, respectivamente. Estas cargas son un 70% inferiores a las observadas para los sustratos de SiC y Cf/SiC.Para el caso del sustrato Cf/SiC (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig. 4</a> g y h), la unión con el Si se basa en la formación de microsoldaduras con el Si residual presente en el material, producto del proceso de fabricación (el sinterizado por reacción), como se puede observar en el detalle de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0045">figura 9</a>. La unión de la capa de Si con los recubrimientos VC y V presenta en algunas zonas grietas paralelas a la intercara que, de nuevo, tienen una menor apertura con V por el menor coeficiente de expansión térmica de esta composición. Como se observa en las <a class="elsevierStyleCrossRefs" href="#fig0035">figuras 7 y 8</a>, estos recubrimientos presentan la fuerza de inicio del fallo más alta (16N) y una elevada carga de delaminación (27N), en el rango de las observadas para el SiC, siendo estos valores exactamente iguales para VC y V, lo que parece indicar que están determinadas por la excelente adhesión de la capa de Si con el sustrato.<elsevierMultimedia ident="fig0045"></elsevierMultimedia>En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0050">figura 10</a> se muestran algunos ejemplos del tipo de fallo detectado en estos recubrimientos. Como se puede observar en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0050">figura 10</a>a, el inicio del fallo es de tipo cohesivo y se corresponde con el desarrollo de grietas circunferenciales asociadas a las tensiones de contacto hertzianas, siendo similar en todos los sustratos. Sin embargo, se ha observado que la segunda carga, llamada de delaminación, estaba asociada tanto a fallos adhesivos de la unión Si-recubrimiento, como a fallos en la intercara entre la primera y la segunda pasada de proyección dentro del recubrimiento (un ejemplo de este fallo se muestra en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0050">figura 10</a>b).<elsevierMultimedia ident="fig0050"></elsevierMultimedia>ConclusionesCon base en las imágenes tomadas de la sección transversal de los recubrimientos proyectados y en los resultados del ensayo de rayado realizado sobre su superficie, se ha logrado estudiar y cuantificar la adhesión práctica de composiciones cerámicas distintas proyectadas sobre diferentes sustratos.El SiC tiene una excelente adhesión práctica con el recubrimiento de composición VC, lo que, dado el carácter vitrocerámico de esta composición y la estabilidad a altas temperaturas del sustrato protegido contra la oxidación, abre la puerta a intentar desarrollar recubrimientos con cristalizaciones que mejorarían su dureza y su tenacidad a la fractura. En cambio, la adhesión de este sustrato con la composición vítrea V es bastante inferior.Los resultados de la adhesión del Cf/C evidencian que no es un material adecuado para recubrir, al menos con el acabado superficial con el que se obtienen de fábrica. La presencia de la capa de Si que actúa como anclaje mejora ligeramente los resultados, que son mejores con el recubrimiento más vítreo, V.El Cf/SiC tiene una buena respuesta con ambos tipos de recubrimientos, lo que reafirma su idoneidad para aplicaciones aeroespaciales en las que se requiere una alta estabilidad térmica y mecánica y una baja densidad. Se solventa su mayor problema, su oxidación a temperaturas superiores a los 450°C, pero su alto precio puede seguir siendo una barrera para su utilización.Por tanto, la fabricación de recubrimientos cerámicos por proyección térmica por llama oxiacetilénica, utilizados como protección contra la oxidación, es un método económico y fácil de ejecutar comparado, por ejemplo, con la proyección térmica por plasma, que ha demostrado tener buenos resultados de adhesión sobre SiC y Cf/SiC." 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El carburo de silicio, el carbono reforzado con fibra de carbono y el carburo de silicio reforzado con fibra de carbono son materiales que cumplen con estos requisitos, pero a altas temperaturas presentan problemas de oxidación. Una de las formas más efectivas de prevenir este fenómeno es la utilización de recubrimientos cerámicos, cuya correcta adhesión sobre los distintos sustratos es fundamental para garantizar su funcionamiento. En el caso del presente trabajo, se analiza la adhesión de recubrimientos vítreos del sistema Y2O3-Al2O3-SiO2 obtenidos mediante proyección térmica por llama oxiacetilénica. Para ello, se realizan ensayos de rayado a carga creciente analizando el tipo y la carga de fallo y su relación con las propiedades elásticas y mecánicas de los recubrimientos. 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Increasing load scratch tests are employed for determining the failure type, maximum load and their relation with the elastic and mechanical properties of the coatings. The results points to the good adhesion of the coatings to silicon carbide and carbon fibre reinforced silicon carbide while the carbon fiber reinforced carbon is not a suitable material to be coated." ] ] "multimedia" => array:18 [ 0 => array:7 [ "identificador" => "fig0005" "etiqueta" => "Figura 1" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr1.jpeg" "Alto" => 881 "Ancho" => 1183 "Tamanyo" => 212687 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Imagen SEM de la superficie de la capa de Si proyectada sobre el sustrato de Cf/C." ] ] 1 => array:7 [ "identificador" => "fig0010" "etiqueta" => "Figura 2" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr2.jpeg" "Alto" => 1155 "Ancho" => 1577 "Tamanyo" => 143237 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Temperaturas alcanzadas durante la proyección sobre los distintos sustratos para los recubrimientos VC y C, así como los correspondientes espesores." ] ] 2 => array:7 [ "identificador" => "fig0015" "etiqueta" => "Figura 3" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr3.jpeg" "Alto" => 1480 "Ancho" => 1199 "Tamanyo" => 83618 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Análisis DRX de los recubrimientos de VC y C proyectados sobre el sustrato de SiC." ] ] 3 => array:7 [ "identificador" => "fig0020" "etiqueta" => "Figura 4" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr4.jpeg" "Alto" => 4333 "Ancho" => 2840 "Tamanyo" => 1177139 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Imágenes SEM de las secciones transversales pulidas de los diferentes recubrimientos." ] ] 4 => array:7 [ "identificador" => "fig0025" "etiqueta" => "Figura 5" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr5.jpeg" "Alto" => 3063 "Ancho" => 1333 "Tamanyo" => 390166 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Ejemplos representativos de zonas de grietas en las superficies de los recubrimientos VC y V sobre los sustratos: a) VC sobre SiC; b) VC sobre Cf/C, y c) V sobre Cf/SiC." ] ] 5 => array:7 [ "identificador" => "fig0030" "etiqueta" => "Figura 6" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr6.jpeg" "Alto" => 1237 "Ancho" => 1507 "Tamanyo" => 47863 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Dureza Vickers de los recubrimientos VC y V medida en sección transversal." ] ] 6 => array:7 [ "identificador" => "fig0035" "etiqueta" => "Figura 7" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr7.jpeg" "Alto" => 1275 "Ancho" => 1569 "Tamanyo" => 54256 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Fuerzas de inicio del fallo del recubrimiento de VC y V sobre los distintos sustratos." ] ] 7 => array:7 [ "identificador" => "fig0040" "etiqueta" => "Figura 8" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr8.jpeg" "Alto" => 1303 "Ancho" => 1574 "Tamanyo" => 55217 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Fuerzas de delaminación del recubrimiento de VC y V sobre los distintos sustratos." ] ] 8 => array:7 [ "identificador" => "fig0045" "etiqueta" => "Figura 9" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr9.jpeg" "Alto" => 1123 "Ancho" => 1499 "Tamanyo" => 165127 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Detalle de la intercara Si-Cf/SiC para el recubrimiento V en la que se puede observar la unión química del Si con el sustrato y la presencia de grietas en la intercara Si-V." ] ] 9 => array:7 [ "identificador" => "fig0050" "etiqueta" => "Figura 10" "tipo" => "MULTIMEDIAFIGURA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "figura" => array:1 [ 0 => array:4 [ "imagen" => "gr10.jpeg" "Alto" => 2398 "Ancho" => 1583 "Tamanyo" => 533255 ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "(a) Grietas circunferenciales correspondientes a las tensiones de contacto hertzianas sobre un recubrimiento V proyectado sobre Cf/C (sin Si). 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UU.) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4,02 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">3,1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">1.900 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">0,67 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">125,6 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">Cf/C \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">CeraMaterials (NY, EE. 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GmbH, Alemania) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">2,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">2,96 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">1.400 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">0,71 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">1,45 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab1164171.png" ] ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Marca comercial de los diferentes sustratos y su coeficiente de expansión térmica (CET), densidad (ρ), temperatura máxima de uso en aire (Tmáx), calor específico (Cp) y conductividad térmica (K) a temperatura ambiente" ] ] 12 => array:8 [ "identificador" => "tbl0015" "etiqueta" => "Tabla 3" "tipo" => "MULTIMEDIATABLA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "detalles" => array:1 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "at3" "detalle" => "Tabla " "rol" => "short" ] ] "tabla" => array:1 [ "tablatextoimagen" => array:1 [ 0 => array:2 [ "tabla" => array:1 [ 0 => """ <table border="0" frame="\n \t\t\t\t\tvoid\n \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " colspan="2" align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Recubrimiento</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Si \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">VC/V \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " rowspan="2" align="center" valign="middle">O2</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">Presión (Pa) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4·105 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">4·105 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">SLPM \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">22,4 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">32,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " rowspan="2" align="center" valign="middle">C2H2</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">Presión (Pa) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7·104 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">7·104 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">SLPM \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">27,0 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">23,7 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " colspan="2" align="left" valign="top">Distancia de proyección (cm)</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">9 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">14 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " colspan="2" align="left" valign="top">Velocidad desplazamiento pistola (cm/s)</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">8,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">8,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " colspan="2" align="left" valign="top">Altura entre pasadas (cm)</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,5 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " colspan="2" align="left" valign="top">Número de barridos</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">1 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">2 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " colspan="2" align="left" valign="top">Flujo másico (g/min)</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">5,3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">10,0/12,8 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="" valign="top"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab1164173.png" ] ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Parámetros de la proyección térmica por llama oxiacetilénica" ] ] 13 => array:8 [ "identificador" => "tbl0020" "etiqueta" => "Tabla 4" "tipo" => "MULTIMEDIATABLA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "detalles" => array:1 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "at4" "detalle" => "Tabla " "rol" => "short" ] ] "tabla" => array:1 [ "tablatextoimagen" => array:1 [ 0 => array:2 [ "tabla" => array:1 [ 0 => """ <table border="0" frame="\n \t\t\t\t\tvoid\n \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Sustrato \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">e (μm) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">TSi (°C) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">α (cm2/s) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">ΔT (°C·J−1) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">SiC \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">52±14 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">504±21 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">0,605 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,19 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " rowspan="2" align="left" valign="top">Cf/C</td><td class="td" title="table-entry " rowspan="2" align="left" valign="top">61±15</td><td class="td" title="table-entry " rowspan="2" align="left" valign="top">909±14</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">0,282 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " rowspan="2" align="left" valign="top">0,50</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">0,066 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">Cf/SiC \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">61±12 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">761±11 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="top">0,690 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="top">0,25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab1164174.png" ] ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "Espesor (e) y temperatura medida en la capa de anclaje de Si durante la proyección (TSi), y difusividad térmica (α) de los sustratos y aumento de temperatura por unidad de energía estimado (ΔT) para cada uno de ellos" ] ] 14 => array:6 [ "identificador" => "eq0005" "etiqueta" => "(1)" "tipo" => "MULTIMEDIAFORMULA" "mostrarFloat" => false "mostrarDisplay" => true "Formula" => array:5 [ "Matematica" => "SiC(s)+32O2(g)→SiO2(s)+CO(g)" "Fichero" => "STRIPIN_si1.jpeg" "Tamanyo" => 2361 "Alto" => 31 "Ancho" => 227 ] ] 15 => array:6 [ "identificador" => "eq0010" "etiqueta" => "(2)" "tipo" => "MULTIMEDIAFORMULA" "mostrarFloat" => false "mostrarDisplay" => true "Formula" => array:5 [ "Matematica" => "SiC(s)+O2(g)→SiO(g)+CO(g)" "Fichero" => "STRIPIN_si2.jpeg" "Tamanyo" => 1962 "Alto" => 16 "Ancho" => 210 ] ] 16 => array:6 [ "identificador" => "eq0015" "etiqueta" => "(3)" "tipo" => "MULTIMEDIAFORMULA" "mostrarFloat" => false "mostrarDisplay" => true "Formula" => array:5 [ "Matematica" => "2C(s)+O2(g)→2CO(g)" "Fichero" => "STRIPIN_si3.jpeg" "Tamanyo" => 1573 "Alto" => 16 "Ancho" => 156 ] ] 17 => array:6 [ "identificador" => "eq0020" "etiqueta" => "(4)" "tipo" => "MULTIMEDIAFORMULA" "mostrarFloat" => false "mostrarDisplay" => true "Formula" => array:5 [ "Matematica" => "C(s)+O2(g)→CO2(g)" "Fichero" => "STRIPIN_si4.jpeg" "Tamanyo" => 1476 "Alto" => 16 "Ancho" => 146 ] ] ] "bibliografia" => array:2 [ "titulo" => "Bibliografía" "seccion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "identificador" => "bibs0005" "bibliografiaReferencia" => array:9 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "bib0040" "etiqueta" => "[1]" "referencia" => array:1 [ 0 => array:2 [ "contribucion" => array:1 [ 0 => array:2 [ "titulo" => "Materiales compuestos C/SiC para aplicaciones estructurales de alta temperatura. 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Estadísticas

Análisis de la adhesión de recubrimientos del sistema Y2O3-Al2O3-SiO2 sobre sustratos de interés para la industria aeroespacial

Adhesion of Y2O3-Al2O3-SiO2 coatings to typical aerospace substrates

Cinta Marraco-Borderasa, Andrés Nistala, Eugenio Garcíaa, Maria Antonia Sainza, Federico Martín de la Escalerab, Yasser Essab, Pilar Miranzoa,

Autor para correspondencia

pmiranzo@icv.csic.es

Autor para correspondencia.

a Instituto de Cerámica y Vidrio (ICV-CSIC), Madrid, España

b Aernnova Engineering Division S. A., Madrid, España

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el SiC se oxida formando una capa pasiva de s&#237;lice que protege el material &#40;reacci&#243;n 1&#41;&#46; A temperaturas superiores a los 1&#46;200<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C&#44; y dependiendo de la presi&#243;n parcial de ox&#237;geno&#44; la oxidaci&#243;n pasa a ser activa y se desarrolla seg&#250;n la reacci&#243;n 2&#46; Como los productos son todos gaseosos&#44; el material acaba consumi&#233;ndose&#46;<elsevierMultimedia ident="eq0005"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="eq0010"></elsevierMultimedia></p><p id="par0015" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C se oxida a temperaturas superiores a los 450<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C seg&#250;n las siguientes reacciones&#58;<elsevierMultimedia ident="eq0015"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="eq0020"></elsevierMultimedia></p><p id="par0020" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Debido a la severa oxidaci&#243;n que sufre este elemento&#44; se han desarrollado materiales utilizando otras matrices con propiedades mec&#225;nicas parecidas&#44; compatibles con la fibra de carbono y con mayor resistencia a la oxidaci&#243;n&#46; Es el caso del material compuesto C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&#44; hecho con fibras de carbono dispersas en una matriz de SiC&#44; muy adecuado en aplicaciones estructurales a altas temperaturas&#46; No obstante&#44; incluso este &#250;ltimo material debe ser protegido de atm&#243;sferas oxidantes que puedan da&#241;ar las zonas en las que las fibras de carbono quedan expuestas&#44; ya que&#44; cuando el carbono se convierte en di&#243;xido y mon&#243;xido de carbono&#44; el ox&#237;geno puede avanzar al interior del material&#44; continuando la reacci&#243;n de oxidaci&#243;n por dentro de la pieza&#46;</p><p id="par0025" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las principales alternativas desarrolladas como protecci&#243;n frente a la oxidaci&#243;n son <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0045">&#91;2&#93;</a>&#58; i&#41; la adici&#243;n de boro o compuestos que contengan este elemento como inhibidores durante la fabricaci&#243;n del material&#44; puesto que retrasan la reacci&#243;n entre el ox&#237;geno y el carbono&#59; ii&#41; modificaciones superficiales del material&#44; como la obtenci&#243;n de carburos en la superficie&#44; y iii&#41; recubrimientos que sirvan como barrera ante el ox&#237;geno&#46; La primera opci&#243;n no es adecuada si las temperaturas superan los 850<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C&#44; mientras que en la segunda las capas formadas son delgadas y poco resistentes a los ciclos t&#233;rmicos&#46; La &#250;ltima opci&#243;n es la m&#225;s utilizada y la que se llevar&#225; a cabo en este trabajo&#46; En este caso es necesario que el material del recubrimiento sea qu&#237;mica y mec&#225;nicamente compatible con el sustrato&#44; adem&#225;s de ser resistente a alta temperatura y a la oxidaci&#243;n&#46; Los recubrimientos escogidos en el presente trabajo pertenecen al sistema ternario Y<span class="elsevierStyleInf">2</span>O<span class="elsevierStyleInf">3</span>-Al<span class="elsevierStyleInf">2</span>O<span class="elsevierStyleInf">3</span>-SiO<span class="elsevierStyleInf">2</span><a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0050">&#91;3&#93;</a>&#59; una de las composiciones&#44; V&#44; est&#225; formulada en la zona de formaci&#243;n de vidrio&#44; mientras que la composici&#243;n denominada VC es de tipo vitrocer&#225;mico y cristaliza m&#225;s f&#225;cilmente &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>&#41;&#46; Esta presenta mayor densidad&#44; coeficiente de expansi&#243;n t&#233;rmica &#40;CET&#41; y dureza que la composici&#243;n V&#44; y tiene tambi&#233;n una mayor temperatura de formaci&#243;n de l&#237;quido &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>&#41;&#46; La buena resistencia a la corrosi&#243;n qu&#237;mica&#44; la alta temperatura de transici&#243;n v&#237;trea&#44; la elevada viscosidad y la buena compatibilidad qu&#237;mica con los sustratos de estas composiciones hacen que sean adecuadas para recubrir los materiales basados en SiC y carbono <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0055">&#91;4&#93;</a>&#46;</p><elsevierMultimedia ident="tbl0005"></elsevierMultimedia><p id="par0030" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Los recubrimientos se realizar&#225;n mediante proyecci&#243;n t&#233;rmica por llama oxiacetil&#233;nica&#44; un proceso econ&#243;mico ya implantado a nivel industrial que permite realizar con rapidez los recubrimientos con un alto grado de repetitividad y control&#44; adem&#225;s de la reparaci&#243;n in-situ de estos una vez da&#241;ados&#46; La correcta adhesi&#243;n de los recubrimientos es siempre clave para garantizar su funcionamiento&#44; especialmente cuando deben trabajar en condiciones extremas actuando como barrera frente al ox&#237;geno&#46; Aunque se han realizado algunos estudios de la adhesi&#243;n mediante ensayos de rayado de recubrimientos de silicio &#40;Si&#41; sobre SiC proyectados mediante esta t&#233;cnica <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0060">&#91;5&#93;</a>&#44; es la primera vez que se realiza un an&#225;lisis de adhesi&#243;n similar de recubrimientos v&#237;treos sobre los sustratos de SiC&#44; C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&#46;</p></span><span id="sec0010" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0030">Experimental</span><p id="par0035" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El principal objetivo en el proceso de preparaci&#243;n del material de aporte para la proyecci&#243;n t&#233;rmica es obtener un polvo suelto y homog&#233;neo en composici&#243;n&#44; con un tama&#241;o de aglomerado de 30<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m&#46; Se parti&#243; de &#243;xido de itrio &#40;H&#46; C&#46; Starck&#44; Alemania&#41;&#44; de aluminio &#40;SM8&#44; Baikowski&#44; Francia&#41; y de silicio &#40;Alfa Aesar&#44; Alemania&#41; con un tama&#241;o medio de part&#237;cula comprendido entre 0&#44;3 y 3&#44;6<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m&#46; Estos polvos se mezclaron en las proporciones correspondientes a las dos composiciones seleccionadas &#40;ver <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>&#41;&#46; A esta mezcla se le a&#241;adi&#243; agua y un dispersante &#40;DOLAPIX CE 64 CA&#44; Zschimmer-Schwarz&#44; Alemania&#41;&#44; y despu&#233;s se homogeneiz&#243; en un molino de atrici&#243;n durante 1&#44;5<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>h&#46; Seguidamente se realiz&#243; un secado por congelaci&#243;n y liofilizaci&#243;n para evitar la segregaci&#243;n de los distintos componentes <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0065">&#91;6&#93;</a>&#46; El &#250;ltimo paso consisti&#243; en atomizar la mezcla de los polvos a partir de suspensiones acuosas con un contenido en s&#243;lidos del 50&#37; en masa&#44; usando un 5&#37; en masa de un ligante temporal &#40;OPTAPIX PS 94&#44; Zschimmer-Schwarz&#44; Alemania&#41;&#46; Antes de ser utilizados en la proyecci&#243;n t&#233;rmica&#44; los polvos debieron permanecer al menos 12<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>h en una estufa a unos 120<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C&#46; Los materiales en masa se prepararon mediante fusi&#243;n de las correspondientes composiciones en un crisol de platino en aire a 1&#46;550 &#40;V&#41; y 1&#46;600<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C &#40;VC&#41; durante 30<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>min&#44; colado sobre una superficie de bronce y recocido a 600<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C durante 2<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>h para reducir las tensiones t&#233;rmicas&#46; La densidad se midi&#243; mediante inmersi&#243;n en agua y el CET entre 25 y 600<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C se determin&#243; en barras de 10<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#215;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>5<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#215;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>5<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm<span class="elsevierStyleSup">3</span> usando un dilat&#243;metro diferencial &#40;402 EP&#44; Netzsch Ger&#228;tebau&#44; Alemania&#41;&#46; La temperatura de fusi&#243;n se determin&#243; usando muestras en polvo mediante an&#225;lisis t&#233;rmico diferencial &#40;DTA&#44; STA 409 Netzsch&#44; Alemania&#41; y microscopia de calefacci&#243;n &#40;HSM&#44; HR18 Hesse Instruments&#44; Alemania&#41;&#44; de forma similar a la descrita en la referencia <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0055">&#91;4&#93;</a>&#46; Las caracter&#237;sticas m&#225;s importantes de los vidrios de estas composiciones se resumen en la tabla 1&#46;</p><p id="par0040" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Como sustratos se han utilizado placas comerciales de SiC&#44; C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&#44; de 25<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#215;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>25<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm<span class="elsevierStyleSup">2</span> y espesor de 4<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm para el SiC y 3<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm para los otros dos sustratos&#46; En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0010">tabla 2</a> se recogen las propiedades t&#233;rmicas de los tres sustratos de acuerdo con los datos suministrados por el fabricante&#46; Para mejorar el anclaje mec&#225;nico de los recubrimientos&#44; los sustratos de SiC y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC se granallaron hasta conseguir una rugosidad media &#40;R<span class="elsevierStyleInf">a</span>&#41; de unas 3<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m &#40;Perthometer M1&#44; Mahr GmbH&#44; Alemania&#41;&#46; El sustrato de C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C no fue necesario granallarlo porque gracias a su estructura en forma de tejido de fibras ya ten&#237;a una alta rugosidad de partida &#40;R<span class="elsevierStyleInf">a</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#61;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>9<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>1<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m&#41;&#46; Adem&#225;s&#44; antes de proyectar los recubrimientos se realiz&#243; un recubrimiento de Si que act&#250;a como anclaje&#59; en el caso de la fibra de carbono&#44; la mitad de las piezas se hicieron con el recubrimiento de Si y la otra mitad sin &#233;l&#44; con el objetivo de analizar su influencia&#46;</p><elsevierMultimedia ident="tbl0010"></elsevierMultimedia><p id="par0045" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El motivo por el que se ha escogido el Si como material para realizar la capa de anclaje es que este elemento forma parte de la composici&#243;n de dos de los sustratos &#40;SiC y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&#41; y de las composiciones V y VC que se proyectar&#225;n&#44; por lo que presenta una buena compatibilidad qu&#237;mica con estos materiales&#46; Adem&#225;s&#44; el Si tiene un coeficiente de expansi&#243;n similar al del SiC&#44; 4&#44;6 versus 4&#44;0&#183;10<span class="elsevierStyleSup">&#8722;6</span>&#183;K<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span><a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0035">&#91;7&#93;</a>&#46; Gracias a su alta afinidad por el ox&#237;geno&#44; si este traspasara la capa del recubrimiento cer&#225;mico a trav&#233;s de las grietas reaccionar&#237;a con el Si formando s&#237;lice&#46; La s&#237;lice tiene un bajo coeficiente de difusi&#243;n del ox&#237;geno&#44; por lo que act&#250;a como barrera hasta 1&#46;550<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0040">&#91;1&#93;</a>&#44; aunque su coeficiente de expansi&#243;n t&#233;rmica &#40;0&#44;5&#183;10<span class="elsevierStyleSup">&#8722;6</span>&#183;K<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#41; es muy inferior al del Si y al de los tres sustratos &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0010">tabla 2</a>&#41;&#46; Esto podr&#237;a causar la aparici&#243;n de tensiones residuales en los recubrimientos si la cantidad de s&#237;lice presente es considerable&#46;</p><p id="par0050" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0015">tabla 3</a> se muestran las condiciones de proyecci&#243;n de los distintos recubrimientos&#46; Las piezas se proyectaron en posici&#243;n vertical&#44; siendo el &#225;ngulo de proyecci&#243;n siempre de 90&#176;&#46; En el caso de los recubrimientos cer&#225;micos VC y V&#44; la proyecci&#243;n se realiz&#243; con una corriente de aire comprimido con una presi&#243;n de 2 bares&#44; aumentando as&#237; la velocidad de impacto y favoreciendo la aparici&#243;n de tensiones de compresi&#243;n&#46; En todos los casos se realiza un barrido de precalentamiento sin alimentaci&#243;n de polvo para mejorar el anclaje&#46; Las temperaturas alcanzadas durante las proyecciones se midieron con los pir&#243;metros IGA 5 e IGAR 12-LO IMPAC &#40;LumaSense Technologies&#44; Alemania&#41;&#46;</p><elsevierMultimedia ident="tbl0015"></elsevierMultimedia><p id="par0055" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Para analizar los recubrimientos obtenidos&#44; se midi&#243; su espesor a partir de las micrograf&#237;as del corte transversal pulido obtenidas con un microscopio electr&#243;nico de barrido de sobremesa &#40;TM-1000&#44; Hitachi&#44; Jap&#243;n&#41;&#44; y tambi&#233;n se tomaron im&#225;genes de la superficie de las capas recubiertas&#46; La dureza de los recubrimientos se midi&#243; mediante indentaci&#243;n instrumentalizada &#40;ZHU 2&#46;5&#44; Zwick GmbH &#38; Co&#46; KG&#44; Alemania&#41; en la secci&#243;n transversal pulida de los recubrimientos&#44; y la presencia de fases cristalinas se analiz&#243; por difracci&#243;n de rayos X &#40;Xpert PRO&#44; PANalytical&#44; Pa&#237;ses Bajos&#41; en el rango 2&#1012; entre 10-70&#176;&#44; en configuraci&#243;n &#1012;&#47;2&#1012;&#46;</p><p id="par0060" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Antes de realizar el ensayo de rayado se puli&#243; la superficie de los recubrimientos en la pulidora VibroMet I &#40;Buehler&#44; EE&#46; UU&#46;&#41; hasta conseguir que la rugosidad superficial tuviera &#8776; 0&#44;1<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m de R<span class="elsevierStyleInf">a</span>&#46; En el ensayo de rayado se utiliz&#243; un indentador Rockwell C con punta de diamante de radio 200<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m y &#225;ngulo del cono de 120&#176;&#46; La carga se aument&#243; de 0&#44;4 a 44<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>N a una velocidad de carga de 33<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>N&#183;min<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span> en una pista de 2<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>mm&#46; En el caso del material C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C fue necesario reducir la carga vertical m&#225;xima de 44 a 20<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>N porque el recubrimiento quedaba completamente destrozado&#44; lo que resulta en una velocidad de carga de 15<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>N&#183;min<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#44; ya que se mantuvo tanto la longitud recorrida como la velocidad de avance&#46;</p></span><span id="sec0015" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0035">Resultados y discusi&#243;n</span><span id="sec0020" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0040">Proyecci&#243;n t&#233;rmica</span><p id="par0065" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Las diferentes propiedades t&#233;rmicas de los sustratos causan que las temperaturas alcanzadas durante la proyecci&#243;n sean distintas seg&#250;n el sustrato&#46; Los par&#225;metros que afectan a la temperatura alcanzada son la difusividad t&#233;rmica &#40;&#945;&#41;&#44; calculada a partir de la conductividad &#40;k&#41;&#44; la densidad &#40;&#961;&#41; y el calor espec&#237;fico &#40;C<span class="elsevierStyleInf">p</span>&#41;&#44; a trav&#233;s de la expresi&#243;n <span class="elsevierStyleItalic">k</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#61;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">&#945;</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#183;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">Cp</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#183;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">&#961;</span>&#44; y principalmente el aumento de temperatura por unidad de energ&#237;a predicho a partir de C<span class="elsevierStyleInf">p</span>&#44; &#961; y el volumen de la probeta &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0020">tabla 4</a>&#41;&#46; Por ejemplo&#44; en el caso del C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C&#44; que es el sustrato que menor difusividad t&#233;rmica tiene de los utilizados y para el que se predice un aumento de 0&#44;5<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C&#183;J<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#44; m&#225;s del doble que en los otros dos sustratos &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0020">tabla 4</a>&#41;&#44; llegan a alcanzarse los 909<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C durante la proyecci&#243;n de Si&#46; Los espesores de la capa de Si son ligeramente inferiores en el sustrato de SiC&#44; para el que se alcanzaba una temperatura &#8764;250 y 400<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C menor que la de los sustratos de C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C&#44; respectivamente&#46; Como se puede observar en la micrograf&#237;a de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0005">figura 1</a>&#44; que muestra la superficie de la capa de Si sobre un sustrato de C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C&#44; esta est&#225; completamente fundida aunque aparecen peque&#241;as esferas &#40;flechas blancas en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0005">figura 1</a>&#41;&#44; correspondientes a gotas que se han enfriado demasiado r&#225;pido&#46; En este sustrato se apreciaba la aparici&#243;n de algunas grietas&#44; lo que no suced&#237;a para los dem&#225;s sustratos y que puede explicarse por su CET altamente anis&#243;tropo&#46;</p><elsevierMultimedia ident="tbl0020"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="fig0005"></elsevierMultimedia><p id="par0070" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Sin embargo&#44; durante la proyecci&#243;n de las composiciones VC y C se alcanzaron temperaturas muy similares para todos los sustratos &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">fig&#46; 2</a>&#41;&#44; entre 500 y 600<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C&#44; aunque se manten&#237;an las tendencias&#44; mostrando el SiC las menores y el C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C las mayores temperaturas&#46; Estas diferencias en las temperaturas alcanzadas no son lo suficientemente amplias como para inducir desigualdades en las microestructuras de los recubrimientos&#46; De hecho&#44; los recubrimientos son amorfos para ambas composiciones VC y V y para todos los sustratos&#44; como se comprob&#243; mediante an&#225;lisis por difracci&#243;n de rayos X&#44; cuyos resultados pueden verse en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0015">figura 3</a> para el caso concreto del sustrato de SiC&#46; Tal y como se esperaba&#44; debido al r&#225;pido enfriamiento de este tipo de procesos no aparece ning&#250;n pico asociado a cristalizaciones&#44; sino simplemente dos halos a 30 y 50&#176;&#44; caracter&#237;sticos de este tipo de materiales vitreos <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0070">&#91;8&#93;</a>&#46; El grosor de los recubrimientos var&#237;a entre las &#8764;100 y 170<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m&#44; dependiendo de la composici&#243;n y el sustrato sobre el que se ha proyectado&#46; Los recubrimientos V son significativamente m&#225;s gruesos que los VC en todos los sustratos &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">fig&#46; 2</a>&#41;&#46; Esto es debido al mayor flujo m&#225;sico empleado en la proyecci&#243;n de V &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0015">tabla 3</a>&#41; y a la menor densidad de los vidrios de esta composici&#243;n &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>&#41;&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0010"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="fig0015"></elsevierMultimedia><p id="par0075" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a> se muestran las secciones transversales de los recubrimientos&#46; Las microestructuras son muy similares de acuerdo con el car&#225;cter amorfo de los recubrimientos&#44; aunque el V muestra una mayor porosidad esf&#233;rica y el VC contiene un mayor n&#250;mero de grietas&#46; El mayor n&#250;mero de poros atrapados del recubrimiento V est&#225; relacionado con una menor viscosidad del vidrio V &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>&#41;&#44;debido a su mayor relaci&#243;n Y&#47;Si que produce mayor conectividad de la red v&#237;trea <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0075">&#91;9&#93;</a>&#46; Por otro lado&#44; la mayor formaci&#243;n de grietas en VC es debida a su mayor CET &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>&#41;&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0020"></elsevierMultimedia><p id="par0080" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La superficie de la capa de VC &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0025">fig&#46; 5</a>&#41; presenta la caracter&#237;stica estructura tipo <span class="elsevierStyleItalic">pancake</span>&#44; con las gotas aplastadas &#40;<span class="elsevierStyleItalic">splats</span> en la literatura inglesa&#41; que dan lugar a una estructura laminar en la secci&#243;n transversal de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a>&#46; Aparecen algunas finas grietas que&#44; en el caso del sustrato C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C&#44; tienen una apertura considerablemente superior&#46; La superficie de V es muy similar a la de VC&#44; teniendo tambi&#233;n morfolog&#237;a tipo <span class="elsevierStyleItalic">pancake</span>&#46; El recubrimiento V tiene grietas en cantidad y grosor parecidos para todos los sustratos&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0025"></elsevierMultimedia><p id="par0085" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0030">figura 6</a> se muestran los resultados del ensayo de dureza Vickers realizado sobre la secci&#243;n transversal de los recubrimientos&#46; En general&#44; VC siempre muestra mayor dureza &#40;&#8776;7&#44;3<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>GPa&#41; que V &#40;&#8776; 6&#44;3<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>GPa&#41;&#44; de la misma forma que ocurr&#237;a para los materiales en masa &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>&#41;&#46; Puede observarse que con el recubrimiento de VC&#44; la dureza no depende del sustrato sobre el que se haya proyectado&#44; resultado que est&#225; en l&#237;nea con la hip&#243;tesis de que la microestructura de los recubrimientos es la misma en todos los casos&#46; Con V ocurre lo mismo&#44; excepto en el caso de SiC&#44; donde la dureza es ligeramente inferior&#44; probablemente debido a la mayor porosidad que presentaban estas piezas &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig&#46; 4</a>&#41; como resultado de que se alcanza una menor temperatura durante su proyecci&#243;n&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0030"></elsevierMultimedia></span><span id="sec0025" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0045">An&#225;lisis de la adhesi&#243;n</span><p id="par0090" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la interpretaci&#243;n de los resultados del ensayo de rayado se definen dos cargas verticales cr&#237;ticas&#58; una primera cuando comienzan a aparecer las primeras marcas en el recubrimiento &#40;inicio del fallo&#41;&#44; y otra cuando comienza a levantarse &#40;delaminaci&#243;n&#41;&#46; En general&#44; el inicio del fallo suele estar relacionado con fallos cohesivos del interior del recubrimiento&#44; mientras que la delaminaci&#243;n se asocia m&#225;s a fallos adhesivos de la uni&#243;n sustrato-recubrimiento&#46; Los resultados de la primera carga cr&#237;tica aparecen representados en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0035">figura 7</a>&#46; Puede verse que&#44; independientemente del sustrato&#44; los valores de las cargas cr&#237;ticas son similares para ambos tipos de recubrimientos&#44; VC y C&#44; siendo las cargas siempre considerablemente superiores para los sustratos de SiC y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC que para los de C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C&#46; Sobre el C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC llama la atenci&#243;n que&#44; tanto con VC como con V&#44; las cargas son exactamente las mismas&#46; En el caso del sustrato del C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C la adhesi&#243;n es bastante pobre&#44; aunque mejora ligeramente con la presencia de la capa de anclaje de Si&#46; El recubrimiento de V tiene mejor comportamiento que el de VC&#44; lo que probablemente se deba al menor coeficiente de expansi&#243;n t&#233;rmica que tiene la composici&#243;n V&#46; No obstante&#44; sobre el sustrato de SiC ocurre justo lo contrario&#58; el recubrimiento de VC tiene cargas cr&#237;ticas de fallo superiores a las de V&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0035"></elsevierMultimedia><p id="par0095" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Exactamente las mismas tendencias se observan para las cargas de delaminaci&#243;n &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0040">fig&#46; 8</a>&#41; y&#44; por lo tanto&#44; ambos fallos deben estar relacionados con las tensiones desarrolladas en el recubrimiento durante el enfriamiento debido a los desajustes en los CET&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0040"></elsevierMultimedia><p id="par0100" class="elsevierStylePara elsevierViewall">A la vista de los coeficientes de expansi&#243;n t&#233;rmica de todos los materiales involucrados &#40;<a class="elsevierStyleCrossRefs" href="#tbl0005">tablas 1 y 2</a>&#41;&#44; puede afirmarse que el CET de la capa superior es siempre mayor que el de la capa situada inmediatamente debajo&#46; Esto implica que aparecen tensiones verticales de compresi&#243;n y tensiones horizontales de tracci&#243;n durante el enfriamiento&#46; Las primeras mejoran la adhesi&#243;n porque evitan la delaminaci&#243;n&#46; Las segundas&#44; en cambio&#44; favorecen la aparici&#243;n de grietas verticales por las que podr&#237;a llegar a pasar el ox&#237;geno hasta el material que se est&#225; intentando proteger&#46; Sin embargo&#44; cierto n&#250;mero de estas grietas&#44; espaciadas regularmente&#44; mejora la resistencia a los ciclados t&#233;rmicos del recubrimiento cer&#225;mico&#46; Por otro lado&#44; si se alcanzasen las temperaturas de transici&#243;n v&#237;trea durante el servicio&#44; las grietas del recubrimiento podr&#237;an llegar a cerrarse y&#44; si los tiempos a altas temperaturas son lo suficientemente largos&#44; parte del recubrimiento podr&#237;a llegar a cristalizar&#44; mejorando la dureza y la tenacidad a la fractura del mismo&#46;</p><p id="par0105" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En el an&#225;lisis de las micrograf&#237;as del corte transversal de los recubrimientos &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig&#46; 4</a>&#41; puede verse que la uni&#243;n entre SiC y Si es buena&#44; aunque&#44; como se ha mencionado anteriormente&#44; en algunas zonas se observan peque&#241;as gotas esf&#233;ricas &#40;flechas blancas en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a>a&#41;&#46; La uni&#243;n Si-VC y Si-V presenta algunas grietas perpendiculares al sustrato y tambi&#233;n se observan este tipo de grietas cerca de la superficie de los recubrimientos &#40;flechas rojas en las figuras 4a y b&#41; que&#44; en el caso del recubrimiento de composici&#243;n v&#237;trea V&#44; tienen una apertura mucho menor debido a su menor coeficiente de expansi&#243;n t&#233;rmica&#44; m&#225;s cercano al de la capa de Si&#44; lo que se traduce en menores tensiones residuales&#46; A pesar de ello&#44; las cargas de fallo y de delaminaci&#243;n son mayores para el recubrimiento VC&#44; lo que se puede explicar por su menor espesor&#44; un 25&#37; inferior &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">fig&#46; 2</a>&#41;&#44; que contribuir&#237;a a reducir las tensiones en este recubrimiento&#44; adem&#225;s de sus mejores propiedades mec&#225;nicas frente al recubrimiento V&#44; que es una composici&#243;n m&#225;s v&#237;trea&#46;</p><p id="par0110" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En el sustrato C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig&#46; 4</a> e y f&#41; la uni&#243;n con el Si es buena&#44; puesto que no aparecen apenas grietas ni zonas levantadas&#46; Esta uni&#243;n&#44; al igual que la Si-VC y la Si-V&#44; se basa en el anclaje mec&#225;nico&#44; gracias a la alta rugosidad que ten&#237;a este sustrato de partida&#46; La uni&#243;n es mucho peor en el caso de que la capa de Si no est&#233; presente &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig&#46; 4</a> c y d&#41;&#44; puesto que incluso algunas zonas del recubrimiento de VC est&#225;n totalmente levantadas &#40;en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a>c la grieta tiene una longitud de unas 300<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#956;m&#41;&#46; Sin embargo&#44; en el recubrimiento V&#44; de menor temperatura de fusi&#243;n y&#44; en general&#44; de menor viscosidad para una misma temperatura&#44; se observa claramente el mejor anclaje mec&#225;nico ya que el recubrimiento penetra entre las fibras &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig&#46; 4</a>d&#41;&#46; Para este tipo de sustratos que muestran una elevada anisotrop&#237;a y un CET muy bajo de 0&#44;7&#183;10<span class="elsevierStyleSup">&#8722;6</span>&#183;K<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span> en la direcci&#243;n paralela al laminado de las fibras&#44; las tensiones residuales ser&#225;n muy elevadas&#44; lo que explicar&#237;a la bajas cargas de fallo y de delaminaci&#243;n observadas&#44; por debajo de 15 y de 10<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>N dependiendo de si se incorpora la capa de anclaje de Si o no&#44; respectivamente&#46; Estas cargas son un 70&#37; inferiores a las observadas para los sustratos de SiC y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&#46;</p><p id="par0115" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Para el caso del sustrato C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC &#40;<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">fig&#46; 4</a> g y h&#41;&#44; la uni&#243;n con el Si se basa en la formaci&#243;n de microsoldaduras con el Si residual presente en el material&#44; producto del proceso de fabricaci&#243;n &#40;el sinterizado por reacci&#243;n&#41;&#44; como se puede observar en el detalle de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0045">figura 9</a>&#46; La uni&#243;n de la capa de Si con los recubrimientos VC y V presenta en algunas zonas grietas paralelas a la intercara que&#44; de nuevo&#44; tienen una menor apertura con V por el menor coeficiente de expansi&#243;n t&#233;rmica de esta composici&#243;n&#46; Como se observa en las <a class="elsevierStyleCrossRefs" href="#fig0035">figuras 7 y 8</a>&#44; estos recubrimientos presentan la fuerza de inicio del fallo m&#225;s alta &#40;16<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>N&#41; y una elevada carga de delaminaci&#243;n &#40;27<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>N&#41;&#44; en el rango de las observadas para el SiC&#44; siendo estos valores exactamente iguales para VC y V&#44; lo que parece indicar que est&#225;n determinadas por la excelente adhesi&#243;n de la capa de Si con el sustrato&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0045"></elsevierMultimedia><p id="par0120" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0050">figura 10</a> se muestran algunos ejemplos del tipo de fallo detectado en estos recubrimientos&#46; Como se puede observar en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0050">figura 10</a>a&#44; el inicio del fallo es de tipo cohesivo y se corresponde con el desarrollo de grietas circunferenciales asociadas a las tensiones de contacto hertzianas&#44; siendo similar en todos los sustratos&#46; Sin embargo&#44; se ha observado que la segunda carga&#44; llamada de delaminaci&#243;n&#44; estaba asociada tanto a fallos adhesivos de la uni&#243;n Si-recubrimiento&#44; como a fallos en la intercara entre la primera y la segunda pasada de proyecci&#243;n dentro del recubrimiento &#40;un ejemplo de este fallo se muestra en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0050">figura 10</a>b&#41;&#46;</p><elsevierMultimedia ident="fig0050"></elsevierMultimedia></span></span><span id="sec0030" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0050">Conclusiones</span><p id="par0125" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Con base en las im&#225;genes tomadas de la secci&#243;n transversal de los recubrimientos proyectados y en los resultados del ensayo de rayado realizado sobre su superficie&#44; se ha logrado estudiar y cuantificar la adhesi&#243;n pr&#225;ctica de composiciones cer&#225;micas distintas proyectadas sobre diferentes sustratos&#46;</p><p id="par0130" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El SiC tiene una excelente adhesi&#243;n pr&#225;ctica con el recubrimiento de composici&#243;n VC&#44; lo que&#44; dado el car&#225;cter vitrocer&#225;mico de esta composici&#243;n y la estabilidad a altas temperaturas del sustrato protegido contra la oxidaci&#243;n&#44; abre la puerta a intentar desarrollar recubrimientos con cristalizaciones que mejorar&#237;an su dureza y su tenacidad a la fractura&#46; En cambio&#44; la adhesi&#243;n de este sustrato con la composici&#243;n v&#237;trea V es bastante inferior&#46;</p><p id="par0135" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Los resultados de la adhesi&#243;n del C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C evidencian que no es un material adecuado para recubrir&#44; al menos con el acabado superficial con el que se obtienen de f&#225;brica&#46; La presencia de la capa de Si que act&#250;a como anclaje mejora ligeramente los resultados&#44; que son mejores con el recubrimiento m&#225;s v&#237;treo&#44; V&#46;</p><p id="par0140" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC tiene una buena respuesta con ambos tipos de recubrimientos&#44; lo que reafirma su idoneidad para aplicaciones aeroespaciales en las que se requiere una alta estabilidad t&#233;rmica y mec&#225;nica y una baja densidad&#46; Se solventa su mayor problema&#44; su oxidaci&#243;n a temperaturas superiores a los 450<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#176;C&#44; pero su alto precio puede seguir siendo una barrera para su utilizaci&#243;n&#46;</p><p id="par0145" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Por tanto&#44; la fabricaci&#243;n de recubrimientos cer&#225;micos por proyecci&#243;n t&#233;rmica por llama oxiacetil&#233;nica&#44; utilizados como protecci&#243;n contra la oxidaci&#243;n&#44; es un m&#233;todo econ&#243;mico y f&#225;cil de ejecutar comparado&#44; por ejemplo&#44; con la proyecci&#243;n t&#233;rmica por plasma&#44; que ha demostrado tener buenos resultados de adhesi&#243;n sobre SiC y C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&#46;</p></span></span>"
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                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " colspan="3" align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Composici&#243;n &#40;&#37; mol&#41;</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col">T<span class="elsevierStyleInf">L</span> &#40;&#176;C&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col">&#961; &#40;g&#183;cm<span class="elsevierStyleSup">-3</span>&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col">CET &#40;x 10<span class="elsevierStyleSup">-6</span> K<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col">H &#40;GPa&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th></tr><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head  " align="" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Y<span class="elsevierStyleInf">2</span>O<span class="elsevierStyleInf">3</span>&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Al<span class="elsevierStyleInf">2</span>O<span class="elsevierStyleInf">3</span>&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">SiO<span class="elsevierStyleInf">2</span>&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">VC&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">63&#44;9&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">14&#44;4&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">21&#44;7&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">1520&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">3&#44;91&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">8&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">9&#44;7<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>0&#44;6&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">V&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">41&#44;1&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">31&#44;3&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">27&#44;6&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">1427&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">3&#44;51&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">5&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">9&#44;1<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>0&#44;1&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
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                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Marca&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">CET &#40;&#215;10<span class="elsevierStyleSup">&#8722;6</span> K<span class="elsevierStyleSup">-1</span>&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&#961; &#40;g&#183;cm<span class="elsevierStyleSup">-3</span>&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">T<span class="elsevierStyleInf">m&#225;x</span> &#40;&#176;C&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">C<span class="elsevierStyleInf">p</span> &#40;J&#183;g<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#183;K<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">K &#40;W&#183;m<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#183;K<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">SiC&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">Hexoloy &#40;Saint Gobain&#44; EE&#46; UU&#46;&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">4&#44;02&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">3&#44;1&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">1&#46;900&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">0&#44;67&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">125&#44;6&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">CeraMaterials &#40;NY&#44; EE&#46; UU&#46;&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">0&#44;7 &#40;&#124;&#124;&#41;<br>7 &#40;&#8869;&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">1&#44;5&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">500&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">0&#44;71&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">30 &#40;&#124;&#124;&#41;<br>7 &#40;&#8869;&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">Cesic &#40;Eng&#46; Ceram&#46; Mater&#46; GmbH&#44; Alemania&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">2&#44;3&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">2&#44;96&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">1&#46;400&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">0&#44;71&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">1&#44;45&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr></tbody></table>
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                  \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head  " colspan="2" align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Recubrimiento</th><th class="td" title="table-head  " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Si&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="left" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">VC&#47;V&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " rowspan="2" align="center" valign="middle">O<span class="elsevierStyleInf">2</span></td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">Presi&#243;n &#40;Pa&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">4&#183;10<span class="elsevierStyleSup">5</span>&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">4&#183;10<span class="elsevierStyleSup">5</span>&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">SLPM&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">22&#44;4&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">32&#44;5&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " rowspan="2" align="center" valign="middle">C<span class="elsevierStyleInf">2</span>H<span class="elsevierStyleInf">2</span></td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">Presi&#243;n &#40;Pa&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">7&#183;10<span class="elsevierStyleSup">4</span>&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">7&#183;10<span class="elsevierStyleSup">4</span>&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">SLPM&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">27&#44;0&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">23&#44;7&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " colspan="2" align="left" valign="top">Distancia de proyecci&#243;n &#40;cm&#41;</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">9&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">14&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " colspan="2" align="left" valign="top">Velocidad desplazamiento pistola &#40;cm&#47;s&#41;</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">8&#44;3&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">8&#44;3&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " colspan="2" align="left" valign="top">Altura entre pasadas &#40;cm&#41;</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">0&#44;5&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">0&#44;5&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " colspan="2" align="left" valign="top">N&#250;mero de barridos</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">1&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">2&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " colspan="2" align="left" valign="top">Flujo m&#225;sico &#40;g&#47;min&#41;</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">5&#44;3&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">10&#44;0&#47;12&#44;8&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="" valign="top">&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr></tbody></table>
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                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">e &#40;&#956;m&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">T<span class="elsevierStyleInf">Si</span> &#40;&#176;C&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&#945; &#40;cm<span class="elsevierStyleSup">2</span>&#47;s&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head  " align="center" valign="top" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">&#916;T &#40;&#176;C&#183;J<span class="elsevierStyleSup">&#8722;1</span>&#41;&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">SiC&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">52<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>14&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">504<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>21&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">0&#44;605&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">0&#44;19&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " rowspan="2" align="left" valign="top">C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;C</td><td class="td" title="table-entry  " rowspan="2" align="left" valign="top">61<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>15</td><td class="td" title="table-entry  " rowspan="2" align="left" valign="top">909<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>14</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">0&#44;282&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " rowspan="2" align="left" valign="top">0&#44;50</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">0&#44;066&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td-with-role" title="table-entry ; entry_with_role_rowhead " align="left" valign="top">C<span class="elsevierStyleInf">f</span>&#47;SiC&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">61<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>12&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">761<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>&#177;<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>11&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="char" valign="top">0&#44;690&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
                  \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry  " align="left" valign="top">0&#44;25&nbsp;\t\t\t\t\t\t\n
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Información del artículo

ISSN: 03663175
Idioma original: Español

DOI:10.1016/j.bsecv.2016.01.005

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