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Esto da lugar a que se debilite su capacidad estructural y, por otro lado, a que se incremente su demanda estructural ante la acción de las solicitaciones a las que está expuesta. Como consecuencia, el valor de su confiabilidad estructural cambia (generalmente disminuye) a medida que pasa el tiempo, por lo que es conveniente contar con herramientas matemáticas que permitan evaluar la confiabilidad para diferentes intervalos de tiempo.</p><p id="par0010" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El factor de confianza y su nivel de confianza correspondiente fueron propuestos por <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0010">Cornell (1996)</a>, dentro del formato <span class="elsevierStyleItalic">Demand and Capacity Factor Design (DCFD)</span>, para evaluar la confiabilidad de estructuras (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span>, 2002</a>). La formulación original no considera el deterioro que sufren las estructuras con el tiempo.</p><p id="par0015" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Posteriormente, se han desarrollado expresiones que toman en cuenta la evolución en el tiempo de la degradación de la capacidad estructural (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0090">Torres y Ruiz, 2007</a>; <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0095">Vamvatsikos y Dolšek, 2011</a>; <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0085">Tolentino <span class="elsevierStyleItalic">et al.,</span> 2012</a>). El <span class="elsevierStyleItalic">factor de confianza</span>, λ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">conf</span></span>, denota qué tan adecuado es el nivel de desempeño que presenta una estructura ante las solicitaciones externas. Dicho factor considera incertidumbres tanto en la capacidad como en la demanda estructural, por lo que la seguridad con la que realmente se presenta dicho factor de confianza se expresa mediante cierto <span class="elsevierStyleItalic">nivel de confianza, K</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">x</span></span>.</p><p id="par0020" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la literatura se han propuesto varios enfoques para evaluar la confiabilidad de las estructuras que sufren deterioro estructural con el tiempo (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0030">Mori y Ellingwood, 1993</a>; <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0025">Montes <span class="elsevierStyleItalic">et al.,</span> 2003</a>; <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0080">Straub, 2009</a>; <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0055">Pourgharibshahi y Taghikhany, 2012</a>); sin embargo, ninguno de estos estudios evalúa la confiabilidad estructural en el formato <span class="elsevierStyleItalic">DCFD</span>, como se propone en este estudio. En el formato <span class="elsevierStyleItalic">DCFD</span>, de forma análoga a los métodos <span class="elsevierStyleItalic">LRFD</span> (<span class="elsevierStyleItalic">Load and Resistance Factor Design</span>) empleados en varios códigos de diseño, se multiplica la demanda y capacidad estructural por factores de seguridad obtenidos probabilísticamente.</p><p id="par0025" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En el presente estudio se desarrollan expresiones matemáticas cerradas, extendiendo la formulación de <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0090">Torres y Ruiz (2007)</a>, con el fin de calcular el factor de confianza λ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">conf</span></span>(<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) y el nivel de confianza, <span class="elsevierStyleItalic">K</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">x</span></span>(<span class="elsevierStyleItalic">t</span>), en función del tiempo. Una diferencia entre el presente trabajo y el de <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0090">Torres y Ruiz (2007)</a> es que estos últimos suponen que la mediana de la capacidad estructural se degrada de manera lineal durante todo el intervalo de tiempo en estudio, mientras que en el presente trabajo se supone que la capacidad decrece linealmente en sub-intervalos de tiempo, de manera que la reducción total de la capacidad puede representarse mediante una función no-lineal en el intervalo total de tiempo.</p><p id="par0030" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La ventaja de suponer un comportamiento no lineal de la degradación de la capacidad es la facilidad para generalizar diferentes tipos de problemas con comportamientos más apegados a la realidad, lo cual es complicado cuando se supone que dicha degradación <a name="p379"></a>es lineal. Otra aportación del presente trabajo es que se presenta una solución para el caso en que la demanda estructural varía en el tiempo, mientras que la capacidad permanece constante. Se compara, mediante un ejemplo, el factor de confianza para los siguientes casos:<ul class="elsevierStyleList" id="lis0005"><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0005"><span class="elsevierStyleLabel">a)</span><p id="par0035" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Cuando la capacidad estructural varía en el tiempo, mientras que la demanda es independiente del tiempo.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0010"><span class="elsevierStyleLabel">b)</span><p id="par0040" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Cuando la demanda estructural (dada una intensidad) varía en el tiempo, al mismo tiempo que la capacidad es independiente del tiempo.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0015"><span class="elsevierStyleLabel">c)</span><p id="par0045" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Cuando varían en el tiempo de manera simultánea, la capacidad y la demanda estructural.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0020"><span class="elsevierStyleLabel">d)</span><p id="par0050" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Cuando no se considera degradación estructural.</p></li></ul></p><p id="par0055" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El ejemplo de aplicación que se presenta corresponde a una plataforma marina tipo “<span class="elsevierStyleItalic">jacket</span>” instalada en la sonda de Campeche, México. El deterioro estructural se considera a través del crecimiento de grietas causadas por fatiga en algunos nodos críticos de la estructura, originadas por las condiciones de oleaje</p></span><span id="sec0010" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0030">Formulación original del factor de confianza λ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">conf</span></span> (sin considerar deterioro estructural)</span><p id="par0060" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El valor esperado de la tasa anual de falla, ν¯F, se obtuvo a través del método simplificado planteado por <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0010">Cornell (1996)</a> y se estableció originalmente para evaluar la confiabilidad sísmica de edificios. Posteriormente, <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span> (2002)</a> lo aplicaron para evaluar la confiabilidad de edificios de acero ante solicitaciones sísmicas. En el presente estudio dicha formulación se adecuó para evaluar la confiabilidad de estructuras sujetas a oleaje (<span class="elsevierStyleItalic">i.e.</span>, plataformas marinas). Esto es posible gracias a que los conceptos involucrados en ambos tipos de problemas (<span class="elsevierStyleItalic">i.e.</span>, descripción probabilista de la demanda estructural y de la capacidad estructural, curvas de peligro ambiental, representación del deterioro de la capacidad estructural mediante expresiones matemáticas simples, etcétera) son similares. Tomando en cuenta lo anterior, la tasa anual de falla estructural, ν¯F, de una estructura sujeta a oleaje puede calcularse mediante la siguiente expresión (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span>, 2002</a>):<elsevierMultimedia ident="eq0005"></elsevierMultimedia>donde hmáx Cˆ=Cˆa1b es la altura máxima de ola, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx¸</span></span> aso ciada con la mediana de la capacidad, Cˆ;σ2lnD|hmáx Cˆ y σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf">ln <span class="elsevierStyleItalic">C</span></span> son las varianzas de los logaritmos naturales de la demanda, <span class="elsevierStyleItalic">D</span>, dada una altura máxima de ola, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">má¸x</span></span>, y de la capacidad estructural, <span class="elsevierStyleItalic">C</span>, correspondientes al estado límite de interés; σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">DU</span></span> y σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">CU</span></span> representan las varianzas producidas por las incertidumbres epistémicas asociadas a la demanda y a la capacidad, respectivamente; <span class="elsevierStyleItalic">a</span> y <span class="elsevierStyleItalic">b</span> son parámetros que definen la forma de la mediana de la demanda, en función de la altura máxima de ola, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>.</p><p id="par0065" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La ecuación 1 se obtuvo por <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span> (2002)</a> con base en el teorema de probabilidad total, tomando en cuenta todas las posibles intensidades que pueden presentarse en el sitio de interés y la probabilidad condicional de falla de la estructura ante cierto nivel de solicitación, bajo las siguientes suposiciones:<ul class="elsevierStyleList" id="lis0010"><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0025"><span class="elsevierStyleLabel">1.</span><p id="par0070" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La curva de peligro de oleaje, <span class="elsevierStyleItalic">υ</span>(<span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>), se puede representar mediante la expresión <span class="elsevierStyleItalic">υ</span>(<span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>)<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">k</span>(<span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>)<span class="elsevierStyleSup">−<span class="elsevierStyleItalic">r</span></span>, donde <span class="elsevierStyleItalic">k</span> y <span class="elsevierStyleItalic">r</span> son parámetros que se ajustan a la forma de la curva de peligro de oleaje.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0030"><span class="elsevierStyleLabel">2.</span><p id="par0075" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La mediana de la demanda estructural, Dˆ, se representa como función de la carga de oleaje, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>, mediante la expresión Dˆ=a·hmáxb.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0035"><span class="elsevierStyleLabel">3.</span><p id="par0080" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La demanda estructural para cierta altura máxima de ola, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>, tiene una distribución lognormal con desviación estándar del logaritmo natural igual a σlnD hmáx.</p></li><li class="elsevierStyleListItem" id="lsti0040"><span class="elsevierStyleLabel">4.</span><p id="par0085" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La capacidad estructural del estado límite presenta una mediana de capacidad, Ĉ, de tipo lognormal, y la desviación estándar del logaritmo natural es igual a σ<span class="elsevierStyleInf">l<span class="elsevierStyleItalic">n C</span></span>.</p></li></ul>Con la finalidad de contar con una formulación que sea familiar para los ingenieros, <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span> (2002)</a> establecen que la tasa media anual de falla, ν¯F, sea igual a un valor permisible, ν<span class="elsevierStyleInf">0</span>. A partir de ello y realizando algunos arreglos, se llega a la siguiente expresión (que es similar a la que utiliza el formato <span class="elsevierStyleItalic">Load and Resistance Design Factor</span>; Ellingwood, 1978):<elsevierMultimedia ident="eq0010"></elsevierMultimedia>donde:<elsevierMultimedia ident="eq0015"></elsevierMultimedia>donde σCT2=σlnC2+σCU2 y σ2DT|hmáx=σ2lnD|hmáx+σDU2 son las incertidumbres totales asociadas a la capacidad y a la demanda estructural, respectivamente; Dˆν0 representa la mediana de la demanda estructural para una altura máxima de ola dada, hmáxν0, que a su vez se define <a name="p380"></a>como el nivel máximo de ola, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>, con probabilidad anual, <span class="elsevierStyleItalic">ν</span><span class="elsevierStyleInf">0</span>, de ser excedida:<elsevierMultimedia ident="eq0020"></elsevierMultimedia>A partir de la formulación anterior, se obtiene el factor de confianza:<elsevierMultimedia ident="eq0025"></elsevierMultimedia>Cuando <span class="elsevierStyleItalic">λ</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">conf</span></span> excede la unidad indica que hay una mayor confianza de que la estructura cumpla con el comportamiento deseado. Si <span class="elsevierStyleItalic">λ</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">conf</span></span> es menor que la unidad indica que dicha confianza es menor. El nivel de confianza asociado a que la estructura cumpla con el “valor permisible”, <span class="elsevierStyleItalic">ν</span><span class="elsevierStyleInf">0</span>, se puede evaluar mediante la siguiente expresión (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.,</span> 2002</a>):<elsevierMultimedia ident="eq0030"></elsevierMultimedia>donde <span class="elsevierStyleItalic">K</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">x</span></span> es la variable Gaussiana estandarizada con probabilidad <span class="elsevierStyleItalic">x</span> de no ser excedida, por lo que <span class="elsevierStyleItalic">x</span> indica el grado de confianza, σUT=σUD2+σUC2, donde σ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">UD</span></span> y σ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">UC</span></span> representan las incertidumbres epistémicas (<span class="elsevierStyleItalic">U</span>) asociadas a la demanda (<span class="elsevierStyleItalic">D</span>) estructural y a la capacidad (<span class="elsevierStyleItalic">C</span>) estructural, respectivamente.</p><p id="par0090" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La ecuación anterior implica que el número anual de fallas, <span class="elsevierStyleItalic">ν</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">F</span></span>, asociadas a un nivel de confianza <span class="elsevierStyleItalic">X</span> está dado por (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span>, 2002</a>):<elsevierMultimedia ident="eq0035"></elsevierMultimedia>donde vˆF representa la mediana (50% confianza) de <span class="elsevierStyleItalic">ν</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">F</span></span>. El formato expresado mediante las ecuaciones 5, 6 y 7 se utiliza en los lineamientos establecidos por la <span class="elsevierStyleItalic">SAC</span> (Sociedad compuesta por la Asociación de Ingenieros Estructurales de California, <span class="elsevierStyleItalic">SEAOC</span>, el Consejo de Tecnología Aplicada de EUA, <span class="elsevierStyleItalic">ATC</span>, y las Universidades de California dedicadas a el estudio de la Ingeniería Sísmica, <span class="elsevierStyleItalic">CUREe</span>) a petición del <span class="elsevierStyleItalic">FEMA</span> (<span class="elsevierStyleItalic">Federal Emergency Managment Agency</span>), para la evaluación de estructuras.</p></span><span id="sec0015" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0035">Formulación del factor y del nivel de confianza en función del tiempo</span><p id="par0095" class="elsevierStylePara elsevierViewall">A continuación se extiende la metodología descrita en la sección anterior para el caso en donde las propiedades mecánicas de los elementos estructurales cambien en el tiempo (debido a corrosión, fatiga, deformaciones, etcétera), y como consecuencia, modifiquen el valor de la capacidad o la demanda estructural con el tiempo.</p><p id="par0100" class="elsevierStylePara elsevierViewall">De manera similar a la ecuación 7, el número de fallas asociadas a un nivel de confianza <span class="elsevierStyleItalic">x</span>, al final del intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>), se puede expresar como:<elsevierMultimedia ident="eq0040"></elsevierMultimedia>donde:<elsevierMultimedia ident="eq0045"></elsevierMultimedia>La variable η<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">F</span>|<span class="elsevierStyleItalic">x</span></span> (<span class="elsevierStyleItalic">t</span>, Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) representa el número de fallas correspondiente a un nivel de confianza <span class="elsevierStyleItalic">x</span>, dentro del intervalo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>); ηˆF(t,Δt) es la mediana del número esperado de fallas para el intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t,t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>). Las demás variables significan lo mismo que se describió en la sección anterior excepto que ahora todas se refieren al valor que toma cada variable en el tiempo <span class="elsevierStyleItalic">t</span>. La función Ω(<span class="elsevierStyleItalic">t</span>, Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) representa un factor de corrección del número esperado de fallas que se expresa mediante funciones matemáticas cerradas, en donde la forma depende del caso que se trate (casos a, b o c, listados en la introducción). Generalmente dicho factor de corrección aumenta el valor del número esperado de fallas por efecto de la degradación de la capacidad estructural (caso a), el aumento de la demanda, dada una altura máxima de ola (caso b), o la combinación de ambos (caso c).</p><p id="par0105" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Con el fin de llegar a una expresión similar a la ecuación 5, pero en función del tiempo, aquí se establece la condición de que el número de fallas asociadas a un nivel de confianza χ, al final del intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>), debe ser igual a cierto valor prefijado ν<span class="elsevierStyleInf">0</span> multiplicado por el intervalo de tiempo Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>, es decir:<elsevierMultimedia ident="eq0050"></elsevierMultimedia><a name="p381"></a>A partir de esta condición se llega a la siguiente expresión que describe el factor de confianza al final del intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t,t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>):<elsevierMultimedia ident="eq0055"></elsevierMultimedia>Las variables φ<span class="elsevierStyleSup"><span class="elsevierStyleItalic">0</span></span> y γ<span class="elsevierStyleSup"><span class="elsevierStyleItalic">0</span></span> pueden resultar función del tiempo dependiendo del caso que se trate (a, b o c). La función Ω(<span class="elsevierStyleItalic">t</span>, Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) tiene el mismo significado que en la ecuación 8, y su forma también depende del caso que se trate (a, b o c). En las secciones que siguen se deducen las formas de Ω(<span class="elsevierStyleItalic">t</span>, Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) y de <span class="elsevierStyleItalic">λ</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">conf</span></span> (<span class="elsevierStyleItalic">t</span>, Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) correspondientes a los casos a, b y c.</p></span><span id="sec0020" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0040">Factor de confianza correspondiente a los casos a, b y c</span><span id="sec0025" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0045"><span class="elsevierStyleItalic">Caso a</span>. Considerando que la capacidad estructural varía en el tiempo, mientras que la demanda estructural es independiente del tiempo</span><p id="par0110" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Se parte de que el valor esperado del número de fallas, η¯F(t,Δt), durante un intervalo de tiempo puede expresarse como una extensión de la ecuación 1, como sigue:<elsevierMultimedia ident="eq0060"></elsevierMultimedia>donde hmáxCˆ,τ=Cˆ(τ)a(τ)1b(τ) es la altura máxima de ola asociada con la mediana de la capacidad, <span class="elsevierStyleItalic">Ĉ</span>(τ), en el tiempo <span class="elsevierStyleItalic">τ</span>; σ2lnD|hmáx Cˆ(τ) y σ2lnC(τ) son las varianzas de los logaritmos naturales de la demanda estructural dada una altura máxima de ola, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>, y de la capacidad estructural, en el instante de tiempo τ; σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">UD</span></span> (τ); y σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">UC</span></span> (τ) son las varianzas producidas por las incertidumbres epistémicas relacionadas con la demanda estructural (d) y la capacidad estructural (c) del estado límite de interés, en el instante de tiempo τ, respectivamente.</p><p id="par0115" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Con el fin de considerar que la capacidad estructural varía en el tiempo, mientras que la demanda es constante, se hacen las siguientes suposiciones:</p><p id="par0120" class="elsevierStylePara elsevierViewall">5. La mediana de la capacidad varía linealmente en un sub-intervalo (<span class="elsevierStyleItalic">T</span>) de tiempo, de la siguiente manera:<elsevierMultimedia ident="eq0065"></elsevierMultimedia>donde <span class="elsevierStyleItalic">T</span> es el número de sub-intervalo de tiempo, <span class="elsevierStyleItalic">n</span> es el número de sub-intervalos de tiempo considerados para el análisis. El intervalo total de interés está compuesto por <span class="elsevierStyleItalic">n</span> sub-intervalos.</p><p id="par0125" class="elsevierStylePara elsevierViewall">6. La varianza del logaritmo natural de la capacidad estructural, σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf">ln<span class="elsevierStyleItalic">C</span></span> (τ), es constante en cada uno de los sub-intervalos de interés; es decir σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf">ln<span class="elsevierStyleItalic">C</span></span> (τ)<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf">ln<span class="elsevierStyleItalic">C,T</span></span>.</p><p id="par0130" class="elsevierStylePara elsevierViewall">7. Los parámetros <span class="elsevierStyleItalic">a</span>(τ) y <span class="elsevierStyleItalic">b</span>(τ) son constantes en todo el intervalo de tiempo de interés; es decir <span class="elsevierStyleItalic">a</span>(τ)<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">a</span> y <span class="elsevierStyleItalic">b</span>(τ)<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">b</span>.</p><p id="par0135" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Tomando en cuenta las suposiciones 1 a 7, la ecuación 12 resulta:<elsevierMultimedia ident="eq0070"></elsevierMultimedia>donde:<elsevierMultimedia ident="eq0075"></elsevierMultimedia>donde Ω<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">C,T</span></span> (<span class="elsevierStyleItalic">t</span>,Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) representa un factor de corrección del número esperado de fallas que considera solamente el deterioro de la capacidad estructural y no considera que la demanda estructural varía con el tiempo. Una ecuación similar a la ecuación 14 se obtuvo por <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0090">Torres y Ruiz (2007)</a>, excepto que estos autores consideran que la capacidad estructural disminuye linealmente durante todo el intervalo de tiempo en estudio; mientras que aquí la ecuación 13 se generaliza para que la mediana de la capacidad sea lineal en cada sub-intervalo de tiempo, pero que pueda resultar no-lineal en su conjunto (como se ilustra en el ejemplo que se presenta más adelante).</p><p id="par0140" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Para obtener la ecuación 2, <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span> (2002)</a> consideraron que ν¯F=ν0; de manera similar, aquí se establece que el número esperado de fallas asociadas a un nivel de confianza <span class="elsevierStyleItalic">x</span>, al término del intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>), debe ser igual a un valor prefijado ν<span class="elsevierStyleInf">0</span>, multiplicado por el intervalo Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>, como sigue:<a name="p382"></a><elsevierMultimedia ident="eq0080"></elsevierMultimedia>Sustituyendo la ecuación 14 en la ecuación 16, se tiene:<elsevierMultimedia ident="eq0085"></elsevierMultimedia>De la ecuación anterior resulta:<elsevierMultimedia ident="eq0090"></elsevierMultimedia>Esta ecuación permite conocer la variación del factor de confianza al final del sub-intervalo <span class="elsevierStyleItalic">T</span> de tiempo, considerando el deterioro de la capacidad estructural, y suponiendo que la demanda estructural (para cierta intensidad) no varía con el tiempo.</p></span><span id="sec0030" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0050"><a name="p383"></a><span class="elsevierStyleItalic">Caso b.</span> Considerando que la demanda estructural (para cierta intensidad) varía en el tiempo, mientras que la capacidad estructural es independiente del tiempo</span><p id="par0145" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En esta sección se considera exclusivamente la influencia que tiene la demanda estructural (para una intensidad dada) en λ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">conf</span></span>, manteniendo la capacidad estructural como independiente del tiempo. Para ello se hacen las siguientes suposiciones:</p><p id="par0150" class="elsevierStylePara elsevierViewall">8. La mediana de la demanda estructural como función del tiempo, <span class="elsevierStyleItalic">t</span>, dada una altura máxima de ola, <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>, está dada por:<elsevierMultimedia ident="eq0095"></elsevierMultimedia>Nótese que la ecuación 19 es una función ampliada de la expresión Dˆ(τ)=ayb utilizada por <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0015">Cornell <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span> (2002)</a>.</p><p id="par0155" class="elsevierStylePara elsevierViewall">9. La mediana de la capacidad <span class="elsevierStyleItalic">Ĉ</span> (<span class="elsevierStyleItalic">τ</span>) es constante durante el intervalo total de tiempo en estudio, por lo que:<elsevierMultimedia ident="eq0100"></elsevierMultimedia></p><p id="par0160" class="elsevierStylePara elsevierViewall">10. La varianza del logaritmo natural de la demanda, es constante en el intervalo de tiempo en estudio:<elsevierMultimedia ident="eq0105"></elsevierMultimedia>Tomando en cuenta los puntos 1 a 9, excepto el 5, e integrando la ecuación 12, se obtiene:<elsevierMultimedia ident="eq0110"></elsevierMultimedia>donde:<elsevierMultimedia ident="eq0115"></elsevierMultimedia>donde Ω<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">D</span></span> (<span class="elsevierStyleItalic">t</span>,Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) es un factor de corrección del número esperado de fallas que considera solo la variación de la demanda estructural (para una intensidad dada) en el intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>].</p><p id="par0165" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Suponiendo la misma consideración que se siguió para obtener la ecuación 16, y sustituyendo términos, se tiene:<elsevierMultimedia ident="eq0120"></elsevierMultimedia>Realizando algunos arreglos algebraicos, se tiene:<elsevierMultimedia ident="eq0125"></elsevierMultimedia>La ecuación anterior sirve para evaluar el factor de confianza al final del intervalo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) cuando únicamente se considera la variación de la demanda estructural (para una intensidad dada) con el tiempo.</p></span><span id="sec0035" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0055"><span class="elsevierStyleItalic">Caso c.</span> Considerando que varían simultáneamente en el tiempo la capacidad y la demanda (para cierta intensidad)</span><p id="par0170" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En esta sección se establece la expresión correspondiente al número esperado de fallas al final de cierto intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) en donde se considera de manera simultânea la variación en el tiempo de la capacidad y de la demanda estructural. Para ello se consideran las suposiciones 1 a 10, excepto la 8. A partir de la ecuación 12 se obtiene:<elsevierMultimedia ident="eq0130"></elsevierMultimedia>donde:<elsevierMultimedia ident="eq0135"></elsevierMultimedia>donde<elsevierMultimedia ident="eq0140"></elsevierMultimedia>donde Ω<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">CD,T</span></span> (<span class="elsevierStyleItalic">t</span>,Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) representa al factor de corrección del número esperado de fallas que considera de manera simultânea la variación de la demanda estructural (para una intensidad dada) y de la capacidad estructural en el intervalo de tiempo [<span class="elsevierStyleItalic">t, t</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>+<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>), Una expresión similar se obtuvo por <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0085">Tolentino <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span> (2012)</a> para el número esperado de fallas al final de un intervalo de tiempo después de la construcción de la estructura; sin embargo, en el presente estudio se generaliza la expresión para sub-intervalos (<span class="elsevierStyleItalic">T</span>) de tiempo, de esta manera es posible que la capacidad pueda presentar un deterioro que tenga forma no-lineal en el tiempo (como se ilustra en el ejemplo que se presenta más adelante). Además, aquí la función hipergeométrica <span class="elsevierStyleItalic">F</span>(<span class="elsevierStyleItalic">A,B;C;x</span>) que interviene en la ecuación 26 se resuelve de manera práctica y sencilla a través de la siguiente serie hipergeométrica (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0060">Rainville, 1961</a>):<elsevierMultimedia ident="eq0145"></elsevierMultimedia>donde <span class="elsevierStyleItalic">A, C</span> y <span class="elsevierStyleItalic">x</span> pueden tomar cualquier número real, <span class="elsevierStyleItalic">B</span> debe ser un número real entero.</p><p id="par0175" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Finalmente, con las mismas consideraciones que para obtener la ecuación 16, se tiene:<elsevierMultimedia ident="eq0150"></elsevierMultimedia>De algunos arreglos algebraicos, se obtiene:<elsevierMultimedia ident="eq0155"></elsevierMultimedia>donde <span class="elsevierStyleItalic">λ</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">confCD,T</span></span> (<span class="elsevierStyleItalic">t</span>,Δ<span class="elsevierStyleItalic">t</span>) permite evaluar al final de un intervalo de tiempo, el factor de confianza cuando se considera simultáneamente la variación en el tiempo de la capacidad y de la demanda estructural, para cierto nivel de intensidad.</p></span></span><span id="sec0040" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0060">Ejemplo ilustrativo</span><span id="sec0045" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0065">Descripción de la plataforma marina y de las cargas ambientales</span><p id="par0180" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Con el propósito de presentar los pasos correspondientes al criterio propuesto, se calcula el factor de confianza (ecuaciones 5, 18, 24 y 29) de un modelo estructural 2D simplificado de una plataforma marina de acero tipo <a name="p384"></a><span class="elsevierStyleItalic">“jacket”</span> ubicada en el sitio Akal, sonda de Campeche, México, donde se tiene un tirante de agua de 45.11m. La plataforma tiene una altura de 48<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>m (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0005">figura 1</a>). Se modela uno de los marcos interiores de la plataforma con las propiedades geométricas indicadas en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0005">tabla 1</a>. Los elementos son de acero estructural A-36, y se consideran propiedades mecánicas medias.</p><elsevierMultimedia ident="fig0005"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="tbl0005"></elsevierMultimedia><p id="par0185" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En este estudio se consideraron las condiciones de oleaje, viento y corrientes marinas a partir de la norma NRF-003-PEMEX-2000 para el sitio Akal. En las <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">figuras 2a, b y c</a> se presentan las curvas de peligro ambiental ajustadas mediante una función de probabilidad anual acumulada de valores extremos de Gumbel, que tiene la forma:<elsevierMultimedia ident="eq0160"></elsevierMultimedia>donde ϒ representa la altura máxima de ola, velocidad de viento o velocidad de corriente, según sea el caso. Los valores de <span class="elsevierStyleItalic">a</span> y <span class="elsevierStyleItalic">u</span> se muestran en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">figuras 2a, b y c</a>.</p><elsevierMultimedia ident="fig0010"></elsevierMultimedia></span><span id="sec0050" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0070">Análisis por fatiga</span><p id="par0190" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Debido a que la plataforma marina continuamente está sujeta a cargas de oleaje de operación a lo largo de su vida útil, es necesario detectar la presencia de grietas causadas por fatiga en las juntas críticas de la plataforma, y, además, predecir su crecimiento en el tiempo. Los nodos críticos se indican con los números 1, 2, 3, 4 y 6 en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">figura 2</a>. Estos se detectaron mediante análisis estáticos no-lineales (<span class="elsevierStyleItalic">”push over”</span>).</p><p id="par0195" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El análisis por fatiga se realizó para dos puntos de cada elemento interno que se conecta a un nodo crítico. Estos puntos corresponden a zonas donde se presentan los esfuerzos máximos y mínimos en el sentido transversal del elemento. Se estudiaron dos puntos para los nodos 1 y 3, y cuatro puntos en los nodos 2, 4, y 6 (debido a que en estos nodos se conectan dos elementos).</p><p id="par0200" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Los esfuerzos mínimos y máximos de los puntos seleccionados se obtuvieron mediante análisis dinámicos “paso a paso” en el tiempo, utilizando un conjunto de oleajes simulados, asociados a diferentes alturas de ola. El contenido de frecuencias de los oleajes se obtuvo a partir de espectros de Pierson-Moskowitz (1964) para la zona. A partir del espectro de Pierson-Moskowitz se obtienen los espectros de amplitudes de ola asociados a diferentes periodos de retorno (Tr), como se muestran en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0015">figura 3</a>.</p><elsevierMultimedia ident="fig0015"></elsevierMultimedia><p id="par0205" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Para la simulación del oleaje la superficie del mar, <span class="elsevierStyleItalic">h</span>, se representa como un proceso estacionario, homogéneo, Gaussiano, que puede expresarse como una superposición lineal de olas regulares con generación aleatoria <a name="p385"></a>en sus ángulos de fase, ϕ, con distribución uniforme entre 0 y 2π.</p><p id="par0210" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El crecimiento de grieta promedio de los puntos seleccionados bajo carga aleatoria se obtuvo utilizando la ecuación diferencial modificada (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0040">Paris y Erdogan, 1963</a>; <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0070">Sobczyk y Spencer, 1992</a>):<elsevierMultimedia ident="eq0165"></elsevierMultimedia><elsevierMultimedia ident="eq0170"></elsevierMultimedia>donde <span class="elsevierStyleItalic">C</span> y <span class="elsevierStyleItalic">m</span> son parámetros que dependen de las características del material, Δ<span class="elsevierStyleItalic">K</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">mr</span></span> es el intervalo de intensidad de esfuerzo medio, ν′ es la tasa de cruces positivos por cero en un cierto tiempo, <span class="elsevierStyleItalic">ϒ</span> es el factor de corrección geométrica (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0035">Newman y Raju, 1981</a>), <span class="elsevierStyleItalic">S</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">mr</span></span> es el intervalo de esfuerzo medio de la respuesta aleatoria de los elementos (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0070">Sobczyk y Spencer, 1992</a>), y <span class="elsevierStyleItalic">a</span>′ es el tamaño de la grieta. En esta ecuación se remplaza la carga aleatoria por una carga cíclica equivalente cuya amplitud y frecuencia se expresan en función de las propiedades medias del proceso aleatorio. Sustituyendo la ecuación 32 en la ecuación 31 se obtiene:<elsevierMultimedia ident="eq0175"></elsevierMultimedia>donde <span class="elsevierStyleItalic">a</span><span class="elsevierStyleInf">0</span> es el tamaño inicial de la grieta y <span class="elsevierStyleItalic">a</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">f</span></span> es el tamaño final de la grieta después de <span class="elsevierStyleItalic">N</span> ciclos de esfuerzos. El proceso de simulación de grietas se realizó mediante la ecuación 33.</p><p id="par0215" class="elsevierStylePara elsevierViewall">La descripción probabilista del crecimiento de grietas por fatiga se estimó mediante la técnica de simulación de Monte Carlo. En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0010">tabla 2</a> se muestran los valores de los parámetros estadísticos que se utilizaron para la simulación de grietas. Los parámetros fueron tomados del trabajo de <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0065">Silva y Heredia (2004)</a> para plataformas ubicadas en la bahía de Campeche.</p><elsevierMultimedia ident="tbl0010"></elsevierMultimedia><p id="par0220" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Para el análisis se tomaron en cuenta oleajes tanto de operación como de tormenta. Los tiempos de espera entre tormentas se supusieron con distribución exponencial. Durante el tiempo de espera entre tormentas se consideró que actuaba el oleaje de servicio; asimismo que la altura máxima de ola asociada a una tormenta sigue una distribución de Gumbel (tomando la derivada normalizada de la curva de peligro de oleaje), y que el tamaño de grieta <span class="elsevierStyleItalic">a</span>′, en un cierto tiempo <span class="elsevierStyleItalic">t</span>, presenta una distribución lognormal. En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tbl0015">tabla 3</a> se muestran las características del oleaje de operación en donde se relaciona la altura de ola, el periodo pico de ola significante y la probabilidad de ocurrencia de cada estado de mar, obtenidos a partir de la norma NRF-003-PEMEX-2000.</p><elsevierMultimedia ident="tbl0015"></elsevierMultimedia><p id="par0225" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Considerando que el deterioro estructural en la plataforma se presenta por la aparición de grietas en las juntas tubulares, <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0075">Stacey <span class="elsevierStyleItalic">et al.</span> (1996)</a>, proponen que la capacidad de la junta intacta, <span class="elsevierStyleItalic">P</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">k</span></span>, sea modificada por un factor de reducción lineal, como se indica en la ecuación 34. El valor de <span class="elsevierStyleItalic">P</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">k</span></span> se puede obtener de acuerdo con el <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0005">API (1993)</a>.<elsevierMultimedia ident="eq0180"></elsevierMultimedia>donde <span class="elsevierStyleItalic">A</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">junta</span></span> es el área de la sección transversal, <span class="elsevierStyleItalic">A</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">grieta</span></span> es el área de la grieta, producto de la suma de las áreas de las grietas de los puntos seleccionados en la sección de interés, y <span class="elsevierStyleItalic">P</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">c</span></span> es la capacidad remanente de la junta agrietada.</p></span><span id="sec0055" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0075">Evaluación de la capacidad en el tiempo de la estructura</span><p id="par0230" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Para evaluar la capacidad estructural se sometió la estructura a una serie de análisis estáticos no lineales (<span class="elsevierStyleItalic">”push-over”</span>) utilizando 20 perfiles de carga diferentes, <a name="p386"></a><a name="p387"></a>obtenidos a partir de los oleajes simulados. Los perfiles que se utilizaron obedecen a las fuerzas actuantes cuando el oleaje simulado produce el máximo cortante basal. Se considera como condición de daño la aparición y crecimiento de grietas, con la consecuente reducción de la capacidad estructural.</p><p id="par0235" class="elsevierStylePara elsevierViewall">A partir de las 20 curvas de capacidad para cada intervalo de tiempo se obtienen las medianas de la capacidad, Ĉ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">T</span></span>, y las desviaciones estándar del logaritmo natural, σ<span class="elsevierStyleInf">ln<span class="elsevierStyleItalic">C,T</span></span>. A partir de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0020">figura 4</a> se puede verificar que la capacidad presenta una distribución de probabilidades de tipo lognormal, tomando como ejemplo los intervalos de tiempo iguales a 0, 7 y 15 años.</p><elsevierMultimedia ident="fig0020"></elsevierMultimedia><p id="par0240" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0025">figura 5a</a> se presentan las medianas de la capacidad, Ĉ<span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">T</span></span>, en términos del desplazamiento global de la plataforma (correspondiente al nodo 14 de la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0010">figura 2</a>), para cuatro sub-intervalos (<span class="elsevierStyleItalic">T</span>) de tiempo. Los ajustes de las medianas de la capacidad se realizan como se expresa en la ecuación 13. En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0025">figura 5b</a> se muestran las desviaciones estándar del logaritmo natural de la capacidad estructural, σ<span class="elsevierStyleInf">ln<span class="elsevierStyleItalic">C,T</span></span>. En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0025">figura 5b</a> se puede ver que los valores de las desviaciones estándar del logaritmo natural de la capacidad se incrementan a medida que transcurre el tiempo. Esto se debe a que mientras más grande sea el intervalo de tiempo, existe una probabilidad mayor de que la estructura esté sometida a más oleaje de operación y de tormenta, y con ello se acumula más daño estructural en las juntas críticas, por lo que se tiene una mayor variabilidad en la respuesta de la estructura.</p><elsevierMultimedia ident="fig0025"></elsevierMultimedia></span><span id="sec0060" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0080">Demanda estructural en el tiempo, para cierto nivel de altura máxima de ola</span><p id="par0245" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Con el fin de evaluar la demanda estructural en el tiempo, se sometió la plataforma marina a una serie de análisis dinámicos “paso a paso” en el tiempo. Se utilizó un conjunto de oleajes simulados, asociados a diferentes alturas máximas de ola y las mismas simulaciones de oleaje que se emplearon para estimar el crecimiento de grietas y, con ello, las mismas reducciones de las capacidades de las juntas críticas que se emplearon para evaluar la capacidad, Ĉ, en el tiempo.</p><p id="par0250" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El valor de la mediana de la demanda estructural, dada una altura máxima de ola, se ajustó mediante la ecuación 19: Dˆ(t)=(3.75E−04+5.0E−08·t)·(hmáx)2.0; con la misma forma de ecuación se ajustó la desviación estándar del logaritmo natural de la demanda, dada una altura máxima de ola. Su expresión es como sigue:<elsevierMultimedia ident="eq0185"></elsevierMultimedia></p></span><span id="sec0065" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0085">Factor de corrección y número esperado de fallas en el tiempo</span><p id="par0255" class="elsevierStylePara elsevierViewall">En la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0030">figura 6</a> se muestra el número esperado de fallas en el tiempo (ecuaciones 14, 21, 25 y 12) correspondientes a los casos a, b, c y sin daño, respectivamente. Los valores de los parámetros <span class="elsevierStyleItalic">k</span> y <span class="elsevierStyleItalic">r</span> que se ajustan a la forma de la curva de peligro de oleaje mediante la expresión ν(<span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>)<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span><span class="elsevierStyleItalic">k</span>•(<span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span>)<span class="elsevierStyleSup">−<span class="elsevierStyleItalic">r</span></span>, son iguales a <span class="elsevierStyleItalic">k</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>5<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>×<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>10<span class="elsevierStyleSup">3</span> y <span class="elsevierStyleItalic">r</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>5. Estos corresponden a la región de la curva de peligro de oleaje donde se presenta la máxima altura de ola <span class="elsevierStyleItalic">h</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">máx</span></span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>23<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>m asociada a un periodo de retorno de 1485 años, según la norma NRF-003-PEMEX-2000. Por otro lado, en este estudio se supone que σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">UD</span></span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>σ<span class="elsevierStyleSup">2</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">UC</span></span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>0.15. La <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0030">figura 6</a> indica que los valores son mayores para el caso c que para los casos a y b, y que esta diferencia crece a medida que el intervalo de tiempo es mayor.</p><elsevierMultimedia ident="fig0030"></elsevierMultimedia></span><span id="sec0070" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0090">Factor de confianza y su correspondiente nivel de confianza en el tiempo</span><p id="par0260" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Los factores de confianza al término de diferentes intervalos de tiempo para los casos a, b, c y sin considerar dano (ecuaciones 18, 24, 29 y 5, respectivamente) se muestran en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0035">figura 7a</a>. Los porcentajes de decremento del factor de confianza con respecto al caso en el que no se considera deterioro estructural, al final de un intervalo de 15 años, son del orden de 27%, 9% y 34% para los casos a, b y c, respectivamente. El nivel de confianza, <span class="elsevierStyleItalic">K</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">x</span></span>, asociado a los factores de confianza presentados anteriormente se presentan en la <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0035">figura 7b</a>. Se indica que el nivel de confianza para los casos de estudio disminuye a medida que el intervalo de tiempo aumenta. Para el caso en el que no se considera daño, el valor de <span class="elsevierStyleItalic">K</span><span class="elsevierStyleInf"><span class="elsevierStyleItalic">r</span></span> se mantiene prácticamente constante con valor de 94%; sin embargo, al término de 15 años el nivel de confianza disminuye de 94% a 77%, 47% y 36%, para los casos a, b y c, respectivamente.</p><elsevierMultimedia ident="fig0035"></elsevierMultimedia></span></span><span id="sec0075" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><span class="elsevierStyleSectionTitle" id="sect0095"><a name="p388"></a><a name="p389"></a>Conclusiones</span><p id="par0265" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El criterio que se presenta tiene la ventaja de utilizar expresiones matemáticas cerradas que son útiles para evaluar la confiabilidad de diferentes tipos de estructuras (por ejemplo, edificios, puentes, torres de transmisión, estructuras fuera de la costa, etcétera) después de cierto intervalo de tiempo. El criterio puede adaptarse para considerar solicitaciones asociadas a diferentes tipos de fenómenos naturales (como sismo, viento, oleaje) y/o a diferentes estados límite (como servicio, colapso, etcétera).</p><p id="par0270" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Los resultados del ejemplo ilustrativo (plataforma marina con crecimiento de grietas causadas por fatiga) hacen ver que para evaluar el factor de confianza después de cierto intervalo de tiempo, se debe considerar tanto la degradación de la capacidad estructural como su influencia en la demanda estructural (para una intensidad dada).</p><p id="par0275" class="elsevierStylePara elsevierViewall">Los resultados indican que es más significativo considerar la influencia del deterioro en la capacidad estructural que en la demanda estructural. Por ejemplo, el factor de confianza que se calcula después de 15 anos de construida la plataforma cuando se considera la degradación de la capacidad estructural es 27% menor con respecto al caso en que no se considera acumulación de daño estructural; sin embargo, dicho porcentaje es de solo 9% para el caso en que únicamente se considera el deterioro estructural en el tiempo de la demanda estructural. El valor de los porcentajes antes mencionados son relativamente altos en este ejemplo, debido a la simplificación que se hizo del modelo estructural (2D y poco redundante, <a class="elsevierStyleCrossRef" href="#fig0005">figura 1</a>) y, a la hipótesis que se hace relativa a que las grietas aparecen de manera simultánea en los nodos 1, 2, 3, 4 y 6. Es de esperar que los valores de los porcentajes antes mencionados sean menores para el caso en que se analice un modelo estructural tridimensional (3D, con un alto nivel de redundancia), y si además, las grietas aparecen de manera aleatoria y no simultáneamente.</p><p id="par0280" class="elsevierStylePara elsevierViewall">El criterio aquí propuesto para evaluar la confiabilidad al final de cierto intervalo de tiempo es útil para tomar decisiones sobre el mantenimiento estructural basado en confiabilidad o en optimación de los costos esperados en el ciclo de vida de una estructura, así como para el diseño de estructuras en las que se establezcan requisitos de confiabilidad al final de cierto intervalo de tiempo.</p></span></span>" "textoCompletoSecciones" => array:1 [ "secciones" => array:13 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "xres452739" "titulo" => "Resumen" "secciones" => array:1 [ 0 => array:1 [ "identificador" => "abst0005" ] ] ] 1 => array:2 [ "identificador" => "xpalclavsec475615" "titulo" => "Descriptores" ] 2 => array:3 [ "identificador" => "xres452738" "titulo" => "Abstract" "secciones" => array:1 [ 0 => array:1 [ "identificador" => "abst0010" ] ] ] 3 => array:2 [ "identificador" => "xpalclavsec475614" "titulo" => "Keywords" ] 4 => array:2 [ "identificador" => "sec0005" "titulo" => "Introducción" ] 5 => array:2 [ "identificador" => "sec0010" "titulo" => "Formulación original del factor de confianza λ (sin considerar deterioro estructural)" ] 6 => array:2 [ "identificador" => "sec0015" "titulo" => "Formulación del factor y del nivel de confianza en función del tiempo" ] 7 => array:3 [ "identificador" => "sec0020" "titulo" => "Factor de confianza correspondiente a los casos a, b y c" "secciones" => array:3 [ 0 => array:2 [ "identificador" => "sec0025" "titulo" => "Caso a. 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El factor de confianza indica lo adecuado que es el nivel de desempeño que presenta una estructura ante solicitaciones externas. Dicho factor considera incertidumbres tanto en la capacidad como en la demanda estructural. La formulación se elabora de acuerdo con el formato de diseño basado en factores de demanda y de capacidad. Se comparan cuatro casos: a) considerando que la capacidad estructural se deteriora con el tiempo, al mismo tiempo que la demanda estructural permanece constante, b) suponiendo que solo la demanda estructural (dada una intensidad) varía en el tiempo, c) considerando que varían en el tiempo simultáneamente la capacidad y la demanda estructural, y d) ignorando el efecto del deterioro estructural. El criterio se aplica a una plataforma marina tipo “jacket”. El deterioro se analiza mediante el crecimiento de grietas ocasionadas por la fatiga en los extremos de algunos elementos estructurales críticos. Se concluye que para evaluar el factor de confianza que tiene la estructura después de cierto tiempo es más significativo considerar la influencia del deterioro en la capacidad que en la demanda estructural; sin embargo, se recomienda considerar en el análisis tanto la degradación de la capacidad estructural como su influencia en la demanda estructural, para una intensidad dada.<a name="p378"></a></p></span>" ] "en" => array:2 [ "titulo" => "Abstract" "resumen" => "<span id="abst0010" class="elsevierStyleSection elsevierViewall"><p id="spar0060" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">An approach to evaluate the confidence factor for structures at the end of an interval of time is proposed. The confidence factor indicates the adequacy of the performance level of a structure subjected to external loads. The factor considers the uncertainties implicit in the structural capacity and in the structural demand. The formulation is made in accordance with the Demand and Capacity Factor Design Format. Four scenarios are compared: a) structural capacity deteriorates over a time interval, while structural demand remains constant, b) only structural demand (for a given intensity) varies in time, c) both structural capacity and structural demand vary simultaneously in time, and d) the effect of structural deterioration is neglected. The approach is applied to an offshore jacket platform. Deterioration is taken into account by analyzing the growth of fatigue cracks in both ends of several critical structural elements. It is concluded that for the evaluation of the confidence factor over an interval of interest, for the case analyzed, it is more significant to consider the variation in time of the structural capacity rather than that of the structural demand; however, it is recommended to consider both (structural capacity and structural demand) in the analysis.</p></span>" ] ] "NotaPie" => array:3 [ 0 => array:3 [ "etiqueta" => " " "nota" => "<p class="elsevierStyleNotepara" id="npar0010"><span class="elsevierStyleItalic">Sonia E. Ruiz-Gómez</span>. Doctora en ingeniería (estructuras) por la UNAM. Es investigadora del Instituto de Ingeniería y profesora de la Facultad de Ingeniería, UNAM. Ha dirigido 81 tesis, incluyendo de licenciatura, maestría y doctorado. Pertenece al Sistema Nacional de Investigadores y a la Academia Mexicana de Ciencias. Fungió como presidenta de la Sociedad Mexicana de Ingeniería Sísmica. También fue coordinadora de investigación y desarrollo tecnológico, y presidenta de la Comisión de Especialidad de Ingeniería Civil de la Academia de Ingeniería. En 2011, el Colegio de Ingenieros Civiles de México le otorgó el premio <span class="elsevierStyleItalic">“Nabor Carrillo Flores”</span> a la Investigación.</p>" "identificador" => "fn0005" ] 1 => array:3 [ "etiqueta" => " " "nota" => "<p class="elsevierStyleNotepara" id="npar0015"><span class="elsevierStyleItalic">Dante Tolentino-López</span>. Es ingeniero civil por el Instituto Politécnico Nacional y maestro en ingeniería civil con especialidad en estructuras por la Universidad Nacional Autónoma de México (UNAM). Actualmente es candidato al grado de doctor. Realizó su investigación doctoral en el Instituto de Ingeniería, UNAM. Sus áreas de interés son confiabilidad estructural, deterioro estructural y optimización.</p>" "identificador" => "fn0010" ] 2 => array:3 [ "etiqueta" => " " "nota" => "<p class="elsevierStyleNotepara" id="npar0020"><span class="elsevierStyleItalic">Marco A. Torres Pérez-Negrón</span>. Es ingeniero civil por la FES-Acatlán, obtuvo la maestría y el doctorado en ingeniería con especialidad en estructuras por la UNAM. En 2008 recibió el premio a la mejor tesis doctoral del Instituto de Ingeniería con el tema: «Criterios costo/beneficio para la inspección y mantenimiento de plataformas marinas». Cuenta con alrededor de 25 publicaciones en congresos y revistas técnicas sobre temas de confiabilidad y análisis de riesgo estructural. Candidato a Investigador Nacional en el SNI-CONACyT. 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title="table-row"><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Elemento \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Diámetro (m) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Espesor (m) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">C, F, I, L, O, R \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">1.334 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0159 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">A, B, D, E \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.660 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0159 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">G, H, J, K \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.559 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0127 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">M, N \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.457 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0159 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">P, Q \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.457 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0127 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">S, T \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.508 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0095 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">U, X \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">1.334 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0318 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">V, W \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.457 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0238 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">Y \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.406 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0127 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab702134.png" ] ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0040" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Propiedades geométricas de los elementos</p>" ] ] 8 => array:7 [ "identificador" => "tbl0010" "etiqueta" => "Tabla 2" "tipo" => "MULTIMEDIATABLA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "tabla" => array:2 [ "tablatextoimagen" => array:1 [ 0 => array:2 [ "tabla" => array:1 [ 0 => """ <table border="0" frame="\n \t\t\t\t\tvoid\n \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Parámetro \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Valor medio \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Desviación estándar \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Distribución \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"><span class="elsevierStyleItalic">ν</span>0 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">En función de la junta y el tiempo \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">En función de la junta y el tiempo \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">Lognormal \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"><span class="elsevierStyleItalic">Smr</span> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">En función de la junta y el tiempo \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">En función de la junta y el tiempo \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">Rayleigh \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"><span class="elsevierStyleItalic">a/c</span> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">0.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">----------- \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">----------- \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"><span class="elsevierStyleItalic">M</span><a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tblfn0005">*</a> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">0.3 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">Normal \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"><span class="elsevierStyleItalic">InC</span><a class="elsevierStyleCrossRef" href="#tblfn0005">*</a> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">−40.39 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">−0.69067 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">Normal \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"><span class="elsevierStyleItalic">a</span>0 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">0.00011 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">----------- \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle">----------- \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr></tbody></table> """ ] "imagenFichero" => array:1 [ 0 => "xTab702132.png" ] ] ] "notaPie" => array:1 [ 0 => array:3 [ "identificador" => "tblfn0005" "etiqueta" => "*" "nota" => "<p class="elsevierStyleNotepara" id="npar0005">Coeficiente de correlacion ρ<span class="elsevierStyleInf">lnC,m</span><span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>=<span class="elsevierStyleHsp" style=""></span>0.9</p>" ] ] ] "descripcion" => array:1 [ "es" => "<p id="spar0045" class="elsevierStyleSimplePara elsevierViewall">Parámetros estadísticos utilizados para la simulación de grietas (<a class="elsevierStyleCrossRef" href="#bib0065">Silva y Heredia, 2004</a>).</p>" ] ] 9 => array:7 [ "identificador" => "tbl0015" "etiqueta" => "Tabla 3" "tipo" => "MULTIMEDIATABLA" "mostrarFloat" => true "mostrarDisplay" => false "tabla" => array:1 [ "tablatextoimagen" => array:1 [ 0 => array:2 [ "tabla" => array:1 [ 0 => """ <table border="0" frame="\n \t\t\t\t\tvoid\n \t\t\t\t" class=""><thead title="thead"><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " colspan="20" align="left" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">ALTURA DE OLA SIGNIFICANTE (m)</th></tr><tr title="table-row"><th class="td" title="table-head " align="left" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Periodo pico (s) \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">0 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">0.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">0.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">1.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">1.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">2.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">2.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">3.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">3.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">4.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">4.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">5.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">5.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">6.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">6.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">7.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">7.75 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">8.25 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th><th class="td" title="table-head " align="center" valign="middle" scope="col" style="border-bottom: 2px solid black">Total: \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</th></tr></thead><tbody title="tbody"><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">0.0-0.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">1.0-1.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0003 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0315 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0318 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">2.0-2.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.1695 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0173 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.1867 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">3.0-3.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0019 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0401 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0591 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">4.0-4.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0145 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.2797 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0212 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.3154 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">5.0-5.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0119 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0531 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0866 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0042 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0001 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.1559 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">6.0-6.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0003 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0025 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0242 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0136 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0009 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0667 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">7.0-7.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0046 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0189 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0282 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0285 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0072 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0005 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0088 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">8.0-8.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0008 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0068 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0091 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0159 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0177 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0107 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0004 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0615 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">9.0-9.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0001 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0008 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0016 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0023 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0027 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0074 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0009 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0021 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0002 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0262 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">10.0-10.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0003 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0003 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0014 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0016 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0021 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0008 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0065 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">11.0-11.9999 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0003 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0009 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0005 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0001 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0019 \t\t\t\t\t\t\n 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\t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0001 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0002; \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0003 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td></tr><tr title="table-row"><td class="td" title="table-entry " align="left" valign="middle">Total: \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0003 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.2549 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.4417 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.1708 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0646 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.029 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.019 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0108 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0038 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0026 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.016 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0005 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0002 \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">0.0002; \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="center" valign="middle"> \t\t\t\t\t\t\n \t\t\t\t</td><td class="td" title="table-entry " align="char" valign="middle">1.0000 \t\t\t\t\t\t\n 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2024 Abril | 8 | 6 | 14 |
2024 Marzo | 44 | 1 | 45 |
2024 Febrero | 29 | 2 | 31 |
2024 Enero | 35 | 11 | 46 |
2023 Diciembre | 20 | 8 | 28 |
2023 Noviembre | 17 | 16 | 33 |
2023 Octubre | 31 | 10 | 41 |
2023 Septiembre | 19 | 6 | 25 |
2023 Agosto | 16 | 4 | 20 |
2023 Julio | 8 | 11 | 19 |
2023 Junio | 11 | 13 | 24 |
2023 Mayo | 15 | 16 | 31 |
2023 Abril | 14 | 3 | 17 |
2023 Marzo | 15 | 2 | 17 |
2023 Febrero | 16 | 8 | 24 |
2023 Enero | 13 | 2 | 15 |
2022 Diciembre | 12 | 4 | 16 |
2022 Noviembre | 22 | 4 | 26 |
2022 Octubre | 8 | 5 | 13 |
2022 Septiembre | 13 | 14 | 27 |
2022 Agosto | 11 | 13 | 24 |
2022 Julio | 13 | 5 | 18 |
2022 Junio | 14 | 6 | 20 |
2022 Mayo | 20 | 11 | 31 |
2022 Abril | 28 | 6 | 34 |
2022 Marzo | 16 | 8 | 24 |
2022 Febrero | 15 | 3 | 18 |
2022 Enero | 25 | 10 | 35 |
2021 Diciembre | 12 | 14 | 26 |
2021 Noviembre | 16 | 6 | 22 |
2021 Octubre | 22 | 9 | 31 |
2021 Septiembre | 10 | 12 | 22 |
2021 Agosto | 22 | 4 | 26 |
2021 Julio | 20 | 9 | 29 |
2021 Junio | 15 | 7 | 22 |
2021 Mayo | 17 | 14 | 31 |
2021 Abril | 33 | 15 | 48 |
2021 Marzo | 20 | 19 | 39 |
2021 Febrero | 21 | 9 | 30 |
2021 Enero | 17 | 12 | 29 |
2020 Diciembre | 16 | 8 | 24 |
2020 Noviembre | 25 | 7 | 32 |
2020 Octubre | 11 | 5 | 16 |
2020 Septiembre | 32 | 11 | 43 |
2020 Agosto | 20 | 12 | 32 |
2020 Julio | 22 | 7 | 29 |
2020 Junio | 17 | 6 | 23 |
2020 Mayo | 19 | 8 | 27 |
2020 Abril | 20 | 2 | 22 |
2020 Marzo | 28 | 5 | 33 |
2020 Febrero | 14 | 3 | 17 |
2020 Enero | 13 | 3 | 16 |
2019 Diciembre | 21 | 4 | 25 |
2019 Noviembre | 20 | 6 | 26 |
2019 Octubre | 24 | 3 | 27 |
2019 Septiembre | 24 | 3 | 27 |
2019 Agosto | 25 | 2 | 27 |
2019 Julio | 30 | 13 | 43 |
2019 Junio | 47 | 8 | 55 |
2019 Mayo | 52 | 12 | 64 |
2019 Abril | 37 | 7 | 44 |
2019 Marzo | 15 | 10 | 25 |
2019 Febrero | 22 | 1 | 23 |
2019 Enero | 21 | 4 | 25 |
2018 Diciembre | 33 | 9 | 42 |
2018 Noviembre | 38 | 7 | 45 |
2018 Octubre | 37 | 5 | 42 |
2018 Septiembre | 22 | 9 | 31 |
2018 Agosto | 22 | 9 | 31 |
2018 Julio | 3 | 12 | 15 |
2018 Junio | 13 | 2 | 15 |
2018 Mayo | 7 | 8 | 15 |
2018 Abril | 13 | 12 | 25 |
2018 Marzo | 4 | 1 | 5 |
2018 Febrero | 7 | 2 | 9 |
2018 Enero | 8 | 2 | 10 |
2017 Diciembre | 7 | 6 | 13 |
2017 Noviembre | 6 | 6 | 12 |
2017 Octubre | 13 | 2 | 15 |
2017 Septiembre | 8 | 33 | 41 |
2017 Agosto | 6 | 7 | 13 |
2017 Julio | 9 | 2 | 11 |
2017 Junio | 13 | 15 | 28 |
2017 Mayo | 13 | 13 | 26 |
2017 Abril | 14 | 11 | 25 |
2017 Marzo | 15 | 41 | 56 |
2017 Febrero | 12 | 8 | 20 |
2017 Enero | 16 | 2 | 18 |
2016 Diciembre | 27 | 3 | 30 |
2016 Noviembre | 14 | 3 | 17 |
2016 Octubre | 12 | 9 | 21 |
2016 Septiembre | 18 | 4 | 22 |
2016 Agosto | 19 | 8 | 27 |
2016 Julio | 18 | 6 | 24 |
2016 Junio | 22 | 14 | 36 |
2016 Mayo | 14 | 8 | 22 |
2016 Abril | 9 | 11 | 20 |
2016 Marzo | 14 | 10 | 24 |
2016 Febrero | 8 | 11 | 19 |
2016 Enero | 8 | 12 | 20 |
2015 Diciembre | 8 | 10 | 18 |
2015 Noviembre | 7 | 2 | 9 |
2015 Octubre | 11 | 8 | 19 |
2015 Septiembre | 14 | 5 | 19 |
2015 Agosto | 4 | 3 | 7 |
2015 Julio | 11 | 8 | 19 |
2015 Junio | 6 | 2 | 8 |
2015 Mayo | 8 | 5 | 13 |
2015 Abril | 11 | 7 | 18 |
2015 Marzo | 9 | 7 | 16 |
2015 Febrero | 21 | 3 | 24 |
2015 Enero | 5 | 1 | 6 |